СП 35.13330.2011
Приложение

Свод правил
Мосты и трубы
Актуализированная редакция СНиП 2.05.03-84*
Приложение А
Перечень нормативных документов
Федеральный
закон от 29.12.2004 г.
№ 190-ФЗ
Градостроительный кодекс Российской Федерации
Постановление Правительства РФ от 16.02.2008 г. № 87 О составе разделов проектной документации и требованиях к их содержанию
ГОСТ 9.401-91* Единая система защиты от коррозии. Покрытия лакокрасочные. Общие технические требования и методы ускоренных испытаний на стойкость к воздействию климатических факторов
ГОСТ Р 22.1.12-2005 Безопасность в чрезвычайных ситуациях. Структурированная система мониторинга и управления инженерными системами зданий и сооружений. Общие требования.
ГОСТ 380-2005 Сталь углеродистая обыкновенного качества. Марки
ГОСТ 535-2005 Прокат сортовой и фасонный из стали углеродистой обыкновенного качества. Общие технические условия
ГОСТ 977-88 Отливки стальные. Общие технические условия
ГОСТ 1050-88 Прокат сортовой, калиброванный, со специальной отделкой поверхности из углеродистой качественной конструкционной стали. Общие технические условия
ГОСТ 1497-84 Металлы. Методы испытаний на растяжение
ГОСТ 2246-70* Проволока стальная сварочная. Технические условия
ГОСТ 2999-75 Металлы и сплавы. Метод измерения твердости по Виккерсу
ГОСТ 3064-80 Канат одинарной свивки типа ТК конструкции 1х37 (1+6+12+18). Сортамент
ГОСТ 3067-88* Канат стальной двойной свивки типа ТК конструкции 6х19 (1+6+12) + 1х19 (1+6+12). Сортамент
ГОСТ 3068-88* Канат стальной двойной свивки типа ТК конструкции 6х37 (1+6+12+18) + 1х37 (1+6+12+18). Сортамент
ГОСТ 3090-73* Канаты стальные. Канат закрытый несущий с одним слоем конструкции проволоки и сердечником типа ТК. Сортамент
ГОСТ 4028-63* Гвозди строительные. Конструкция и размеры
ГОСТ 4543-71* Прокат из легированной стали конструкционной. Технические условия
ГОСТ 4784-97 Алюминий и сплавы алюминиевые деформируемые. Марки
ГОСТ 5632-72* Стали высоколегированные и сплавы коррозионно-стойкие, жаростойкие и жаропрочные. Марки и технические требования
ГОСТ 5639-82 Стали и сплавы. Методы выявления и определения величины зерна
ГОСТ 5640-68 Сталь. Металлографический метод оценки микроструктуры листов и ленты
ГОСТ 5781-82* Сталь горячекатаная для армирования железобетонных конструкций. Технические условия
ГОСТ 5915-70* Гайки шестигранные класса точности В. Конструкция и размеры
ГОСТ 6713-91 Прокат низколегированный конструкционный для мостостроения. Технические условия
ГОСТ 6996-66* Сварные соединения. Методы определения механических свойств
ГОСТ 7348-81* Проволока из углеродистой стали для армирования предварительно напряженных железобетонных конструкций. Технические условия
ГОСТ 7675-73* Канаты стальные. Канат закрытый несущий с одним слоем клиновидной и одним слоем зетообразной проволоки и сердечником типа ТК. Сортамент
ГОСТ 7676-73* Канаты стальные. Канат закрытый несущий с двумя слоями клиновидной и одним слоем зетообразной проволоки и сердечником типа ТК. Сортамент
ГОСТ 7798-70* Болты с шестигранной головкой класса точности В. Конструкция и размеры
ГОСТ 8283-93* Профили стальные гнутые корытные равнополочные. Сортамент
ГОСТ 8479-70* Поковки из конструкционной углеродистой и легированной стали. Общие технические требования
ГОСТ 8486-86 Пиломатериалы хвойных пород. Технические условия
ГОСТ 8509-93 Уголки стальные горячекатанные равнополочные. Сортамент
ГОСТ 8510-86 Уголки стальные горячекатанные неравнополочные. Сортамент
ГОСТ 8639-82 Трубы стальные квадратные. Сортамент
ГОСТ 9128-97 Смеси асфальтобетонные дорожные аэродромные и асфальтобетон. Технические условия
ГОСТ 9238-83 Габариты приближения строений и подвижного состава железных дорог колеи 1520 (1524) мм
ГОСТ 9454-78* Металлы. Метод испытаний на ударный изгиб при пониженных, комнатной и повышенных температурах
ГОСТ 9463-88* Лесоматериалы круглые хвойных пород. Технические условия
ГОСТ 9467-75* Электроды покрытые, металлические для ручной дуговой сварки конструкционных и теплоустойчивых сталей. Типы.
ГОСТ 10060.0-95 Бетоны. Методы определения морозостойкости. Общие требования
ГОСТ 10060.1-95 Бетоны. Базовый метод определения морозостойкости
ГОСТ 10060.2-95 Бетоны. Ускоренные методы определения морозостойкости при многократном замораживании, и оттаивании
ГОСТ 10060.3-95 Бетоны. Дилатометрический метод ускоренного определения морозостойкости
ГОСТ 10180-90 Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам
ГОСТ 10605-94 Гайки шестигранные с диаметром резьбы свыше 45 мм класса точности В. Технические условия
ГОСТ 10704-91 Трубы стальные электоросварочные прямошовные. Сортамент
ГОСТ 10884-94 Сталь арматурная. Термомеханически упрочненная для железобетонных конструкций. Технические условия
ГОСТ 10885-85* Сталь листовая горячекатаная двухслойная коррозионнно-стойкая. Технические условия
ГОСТ 10922-90 Арматурные и закладные изделия сварные, соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций, Общие технические условия
ГОСТ 12730.5-84* Бетоны. Методы определения водонепроницаемости
ГОСТ 13726-97 Ленты из алюминия и алюминиевых сплавов. Технические условия
ГОСТ 13840-68* Канаты стальные арматурные 1х7. Технические условия
ГОСТ 14098-91 Соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. Типы, конструкции и размеры
ГОСТ 14637-89 Прокат толстолистовой из углеродистой стали обыкновенного качества. Технические условия
ГОСТ 16483.10-73* Древесина. Методы определения предела прочности при сжатии вдоль волокон
ГОСТ 18899-73 Канаты стальные. Канаты закрытые несущие. Технические условия
ГОСТ 19281-89* Прокат из стали повышенной прочности. Общие технические условия
ГОСТ 19292-73 Соединения сварные элементов закладных деталей сборных железобетонных конструкций
ГОСТ 21437-95 Сплавы цинкованные антифрикционные. Марки, технические требования и методы испытаний
ГОСТ 21631-76* Листы из алюминия и алюминиевых сплавов. Технические условия
ГОСТ 21778-81 Система обеспечения точности геометрических параметров в строительстве. Основные положения
ГОСТ 22727-88 Прокат листовой. Методы ультразвукового контроля
ГОСТ 23279-85 Сетки арматурные сварные для железобетонных конструкций и изделий. Общие технические условия.
ГОСТ 23961-80 Метрополитены. Габариты приближения строений, оборудования и подвижного состава
ГОСТ 24379.0-80 Болты фундаментные. Общие технические условия
ГОСТ 24379.1-80 Болты фундаментные. Конструкция и размеры
ГОСТ 25100-95 Грунты. Классификация
ГОСТ 26607-85 Система обеспечения точности геометрических параметров в строительстве. Функциональные допуски
ГОСТ 26633-91 Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия
ГОСТ 26775-97* Габариты подмостовые судоходных пролетов мостов на внутренних водных путях. Нормы и технические требования
ГОСТ 26804-86 Ограждения дорожные металлические барьерного типа. Технические условия
ГОСТ 27751-88* Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения по расчету
ГОСТ 30244-94 Материалы строительные. Методы испытаний на горючесть
ГОСТ 30247.0-94 Конструкции строительные. Методы испытаний на огнестойкость. Общие требования
ГОСТ 30247.1-94 Конструкции строительные. Методы испытаний на огнестойкость. Несущие и ограждающие конструкции
ГОСТ 31015-2002 Смеси асфальтобетонные и асфальтобетон щебеночно-мастичные. Технические условия
ГОСТ Р 22.1.12-2005 Безопасность в чрезвычайных ситуациях. Структурированная система мониторинга и управления инженерными системами зданий и сооружений. Общие требования
ГОСТ Р 52289-2004 Технические средства организации дорожного движения. Правил применения дорожных знаков, разметки, светофоров, дорожных ограждений и направляющих устройств
ГОСТ Р 52398-2005 Классификация автомобильных дорог. Основные параметры и требования
ГОСТ Р 52606-2006 Технические средства организации дорожного движения. Классификация дорожных ограждений
ГОСТ Р 52607-2006 Технические средства организации дорожного движения. Ограждения дорожные удерживающие боковые для автомобилей. Общие технические условия
ГОСТ Р 52627-2006 Болты, винты и шайбы. Механические свойства и методы испытаний
ГОСТ Р 52628-2006 Гайки. Механические свойства и методы испытаний
ГОСТ Р 52643-2006 Болты и гайки высокопрочные и шайбы для металлических конструкций. Общие технические условия
ГОСТ Р 52644-2006 Болты высокопрочные с шестигранной головкой с увеличенным размером под ключ для металлических конструкций. Технические условия
ГОСТ Р 52645-2006 Гайки высокопрочные с шестигранной головкой с увеличенным размером под ключ для металлических конструкций. Технические условия
ГОСТ Р 52646-2006 Шайбы к высокопрочным болтам для металлических конструкций. Технические условия
ГОСТ Р 52748-2007* Нормативные нагрузки, расчетные схемы нагружения и габариты приближения на автомобильных дорогах общего пользования
СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия
СНиП 2.01.15-90 Инженерная защита территорий, зданий и сооружений от опасных геологических процессов. Основные положения проектирования
СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений
СНиП 2.02.02-85 Основания гидротехнических сооружений
СНиП 2.02.03*85* Свайные фундаменты
СНиП 2.02.04-88 Основания и фундаменты на вечномерзлых грунтах
СНиП 2.03.11-85* Защита строительных конструкций от коррозии
СНиП 2.05.02-85* Автомобильные дороги
СНиП 2.05.07-91 Промышленный транспорт
СНиП 2.05.09-90 Трамвайные и троллейбусные линии
СНиП 2.05.11-83 1 Внутрихозяйственные автомобильные дороги в колхозах, совхозах и других сельскохозяйственных предприятиях и организациях
СНиП 2.06.04-82* 2 Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)
СНиП 2.06.07-87 3 Подпорные стены, судоходные шлюзы, рыбопропускные и рыбозащитные сооружения 
СНиП 2.06.15-85 4 Инженерная защита территорий от подтопления
СНиП 2.07.01-89* 5 Градостроительство. Планировка и застройка городских и сельских поселений
СНиП 3.03.01-87 6 Несущие и ограждающие конструкции
СНиП 3.04.03-85 7 Защита строительных конструкций и сооружений от коррозии
СНиП 3.06.07-86 8 Мосты и трубы. Правила обследований и испытаний
СНиП II-7-81* 9 Строительство в сейсмических районах
СНиП II-23-81* 10 Стальные конструкции
СНиП II-25-80 11 Деревянные конструкции
СНиП 11-01-95 12 Инструкция о порядке разработки, согласования, утверждения и составе проектной документации на строительство предприятий, зданий и сооружений
СНиП 11-02-96 13 Инженерные изыскания для строительства. Основные положения
СНиП 12-03-2001 Безопасность труда в строительстве. Часть I. Общие требования
СНиП 12-04-2002 Безопасность труда в строительстве. Часть II. Строительное производство
СНиП 21-01-97* Пожарная безопасность зданий и сооружений
СНиП 22-01-95 Геофизика опасных природных явлений
СНиП 23-01-99* Строительная климатология
СНиП 32-01-95 Железные дороги колеи 1520 мм
СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения
СП 11-101-95 Порядок разработки, согласования, утверждения и состав обоснований инвестиций в строительстве предприятий, зданий и сооружений
СП 11-105-97 Инженерно-геологические изыскания для строительства
СП 32-101-95 Проектирование и устройство фундаментов опор мостов в районах распространения вечномерзлых грунтов
СП 33-101-2003 Определение основных расчетных гидрологических характеристик
СП 52-101-2003 Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения. Свод правил
СП 52-102-2004 Предварительно напряженные конструкции. Свод правил
СП 53-101-98 Изготовление и контроль качества стальных строительных конструкций
     
Приложение Б
Термины и определения
Балка жесткости – несущий балочный элемент моста, обеспечивающий необходимую жесткость пролетного строения.
Вант – гибкий несущий элемент моста вантово-балочной системы, передающий усилия с балки жесткости на пилон.
Водонепроницаемость – свойство материала, конструкции не пропускать сквозь себя воду под действием перепада давления, силы тяжести или другие воздействия
Выносливость – способность материала, конструкции, соединения сопротивляться в заданных пределах усталостному разрушению под воздействием циклического изменения временной нагрузки.
Габарит приближения строений – предельное поперечное перпендикулярное оси дороги или пути очертание, внутрь которого, помимо подвижного состава, не должны заходить никакие части сооружений и устройств, а также лежащие около пути материалы, запасные части и оборудование, за исключением частей устройств, предназначаемых для непосредственного взаимодействия с подвижным составом: вагонных замедлителей и подвагонных толкателей в рабочем состоянии, контактных проводов с деталями крепления, хоботов гидравлических колонок при наборе воды и др., при условии, что положение этих устройств во внутригабаритном пространстве увязано с частями подвижного состава, с которыми они могут соприкасаться, и что они не могут вызвать соприкосновения с другими элементами подвижного состава.
Геомассив – ограниченная часть геосреды, влияющая на сооружения посредством гидрогеологических и геодинамических процессов (разломы, карсты, оползни).
Гидроизоляция – покрытие (слой), искусственно создаваемый на поверхности конструкции для ее предохранения от атмосферной и жидкой коррозионной среды.
Грузоподъемность сооружения – характеристика, соответствующая наибольшему классу эксплуатационной нагрузки заданной структуры, при которой исчерпывается несущая способность конструкции.
Деформация – изменение формы или размеров тела под действием внешних сил и других воздействий (упругая и остаточная).
Длина моста – расстояние, измеренное по оси моста, между точками пересечения линий, соединяющих концы открылков устоев (или других конструктивных элементов) с осью сооружения.
Коррозия материала – разрушение материала вследствие химического или электрохимического взаимодействия с агрессивной коррозионной средой. Для процесса коррозии следует применять термин "коррозионный процесс", а для результата процесса – термин "коррозионное разрушение".
Линия влияния – график, ординаты которого выражают значения усилий или перемещений в данной точке системы в зависимости от положения перемещаемой силы.
Морозостойкость бетона – способность сохранять физико-механические свойства при многократном переменном замораживании и оттаивании.
Мост – наиболее распространенное и обобщенное понятие мостового сооружения.
Мостовой переход – комплекс сооружений, включающий мост, участки подходов в пойме реки, регуляционные и другие укрепления.
Мостовое сооружение – искусственное сооружение над различными препятствиями для пропуска различных видов транспорта и пешеходов, а также водотоков, селей, скота, коммуникаций различного назначения – порознь или в различных комбинациях.
Несущая способность – характеристика сооружения, соответствующая суммарному воздействию нагрузок на стадии первого предельного состояния.
Огнестойкость – способность конструкции сохранять несущие и (или) ограждающие функции в условиях пожара.
Ограждение мостовое – конструктивный элемент мостового полотна, устанавливаемый на границах габарита приближения строений, предназначенный для предотвращения съезда транспортных средств за его пределы и исправления траектории движения автомобиля при наезде на ограждение. Ограждение может быть бетонное, железобетонное и металлическое. По конструкции различают барьерное ограждение, состоящее из стоек и горизонтального бруса или профильной стальной ленты либо трубы (труб), установленных на стойках на некотором уровне над верхом покрытия, и парапетное ограждение, выполненное в виде железобетонной стенки.
Опора моста – несущий элемент мостового сооружения, поддерживающий пролетные строения и передающий нагрузки от них на основание.
Перила моста – ограждающее устройство на тротуарах с внешней стороны моста.
Пилон – несущий элемент конструкции, опора висячего или вантового моста в виде башни-стойки или портала, служащий для опирания кабеля, цепи или системы вант. Различают жесткие и качающиеся пилоны.
Полимерно-композиционный материал – многослойный материал, состоящий из армирующих слоев, объединенных синтетическим связующим.
Полоса разделительная – конструктивно выделенный элемент проезжей части, разделяющий смежные направления, и не предназначенный для движения или остановки безрельсовых транспортных средств.
Прочность – свойство материалов оказывать в определенных условиях и пределах сопротивление разрушению от различных внешних физических воздействий, сопровождающихся возникновением в нем напряжений.
Путепровод – разновидность мостового сооружения над железными или автомобильными дорогами.
Расчетная схема сооружения – условная схема со всеми исходными параметрами, необходимая для расчета с целью определения напряженно-деформированного состояния сооружения.
Ростверк – конструкция верхней части свайного фундамента в виде плиты или насадки, объединяющая сваи в одну устойчивую систему и служащей для передачи нагрузки на сваю.
Сейсмостойкость – способность зданий и сооружений противостоять сейсмическим воздействиям без потери эксплуатационных качеств.
Сопряжение с подходами – конструктивное выполнение узла примыкания мостового сооружения к насыпи подхода за устоем.
Сплошность бетона – показатель качества укладки, характеризующий непрерывность материала и отсутствие аномальных зон (шлам, пустоты).
Срок службы – календарная продолжительность от начала эксплуатации мостового сооружения или ее возобновления после реконструкции или ремонта до перехода в предельное состояние.
Строительный подъем – выгиб пролетного строения или его конструктивных элементов (главных и продольных балок) по форме, противоположный прогибу от постоянной и определенной части временной нагрузки с целью обеспечения плавности езды транспортных средств.
Трещиностойкость – способность материала, конструкции сопротивляться образованию или развитию до заданных пределов в нем трещин под действием нагрузок, технологических и климатических воздействий.
Усталость – процесс постепенного накопления повреждений материала под действием переменных напряжений, приводящих к изменению свойств, образованию и развитию трещин и разрушению.
Устой (опора береговая) – крайняя опора моста в сопряжении его с насыпью подхода, воспринимающая давление пролетного строения и грунта насыпи.
Устойчивость – способность сооружений и их элементов сопротивляться внешним усилиям без разрушения, сохраняя первоначальную форму, равновесие и положение.
Фундамент – элемент моста, передающий нагрузку от опоры на основание; нижняя часть опоры, находящаяся целиком в грунте или частично в воде.
Хладостойкость – способность материалов, элементов, конструкций и их соединений сопротивляться хрупким разрушениям при низких температурах окружающей среды.
Ширина моста – расстояние между перилами в свету.
Шов деформационный – зазор между торцами пролетных строений либо торцом пролетного строения и шкафной стенкой устоя или головной частью опоры. Различают: закрытый, в котором зазор закрыт покрытием, уложенным без разрыва; заполненный, в котором зазор выполнен герметизирующим материалом (например, жгутом из пористой резины или мастикой), деформирующимся при перемещениях (покрытие выполнено с разрывом) пролетного строения; перекрытый, в котором зазор между сопрягаемыми элементами в уровне верха проезжей части перекрыт скользящим листом или резиновыми компенсаторами.

14 Приложение В
КЛАССИФИКАЦИЯ И ПОТРЕБИТЕЛЬСКИЕ СВОЙСТВА
МОСТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ И ТРУБ
В.1 Мостовые сооружения и трубы классифицируются по следующим признакам.
По типам:
- мосты, эстакады, путепроводы, виадуки, водопропускные трубы.
По назначению:
железнодорожные, автодорожные, совмещенные, городские, пешеходные, специальные (акведуки, противолавинные и противообвальные галереи, селеспуски, скотопрогоны и другие), вспомогательные сооружения и устройства.
По материалам:
- железобетонные, стальные, сталежелезобетонные, деревянные, каменные, из композитных материалов.
По основным параметрам:
по длине (в длину моста не включается длина переходных плит):
- малые (полной длиной до 25 м включительно); средние (свыше 25 м до 100 м включительно);
- большие (свыше 100 м); автодорожные (в том числе городские) мосты длиной менее 100 м, но пролетами свыше 60 м;
- внеклассные, содержащие пролеты длиной 150 м и более;
по числу пролетов:
- однопролетные;
- многопролетные;
- для водопропускных труб соответственно – одноочковые и многоочковые.
По сроку службы:
- постоянные, со сроками службы согласно приложению Г;
- временные, со сроком службы до 10 лет без переустройства, проектируемые по специальным нормам;
- краткосрочные, со сроком службы на один сезон (до одного года), проектируемые по специальным нормам.
По степени ответственности (ГОСТ 27751):
- повышенный уровень – мостовые сооружения, содержащие пролеты длиной 100 м и более;
- нормальный уровень – постоянные мостовые сооружения с пролетами длиной до 100 м и водопропускные трубы.
В.2 При проектировании, строительстве, реконструкции и приемке в эксплуатацию мостовых сооружений должны быть обеспечены их функциональные, технологические и социально-экономические потребительские свойства согласно таблице В.1.
Функциональные свойства:
- пропускная способность;
- грузоподъемность;
- безопасность движения;
- долговечность, безотказность в чрезвычайных ситуациях.
Основными нормируемыми параметрами, которые определяют функциональные потребительские свойства, являются сроки службы, габариты и нагрузки от транспортных средств и пешеходов.
Остальные нормируемые параметры должны обеспечивать сохранение заданных функциональных свойств на весь срок службы мостового сооружения.
Технологические и социально-экономические свойства:
- технологичность и экономичность при строительстве и реконструкции;
- технологичность при эксплуатации;
- экологичность;
- архитектурная выразительность.
Эти свойства должны быть обеспечены нормативными требованиями по оптимальному выбору материалов, конструкций, технологий, типоразмеров, по наличию необходимых обустройств для эксплуатации и мониторинга, возможности проведения ремонта и замены конструктивных элементов, а также экологическими и архитектурными требованиями.
Таблица В.1
Потребительские свойства Критерии оценки Нормируемые параметры
Функциональные свойства
1 Пропускная способность    
1.1 Транспортный поток по мосту или путепроводу Расчетная (с учетом перспективы) интенсивность движения транспортных средств и пешеходов по мосту или путепроводу Габариты проезда и тротуаров
1.2 Транспортный поток под мостом или путепроводом То же, под мостом или путепроводом Подмостовые габариты (судоходные, железнодорожные, для пропуска транспортных средств и пешеходов, ското- и зверопроходов)
1.3 Водный поток через отверстие моста или трубы Расчетная вероятность превышения, режим протекания, размеры отверстия для пропуска водного потока, ледохода, карчехода, селей и др. Гидравлические и гидрологические характеристики коэффициенты размыва, аккумуляция стока, возвышение конструкций, виды воздействий
1.4 Коммуникации по мосту (путепроводу) и под ним Пропуск коммуникаций, доступ к ним при эксплуатации Ограничения по пропуску коммуникаций
2 Грузоподъемность Возможность пропуска по мостовому сооружению эксплуатационных нагрузок с учетом перспективы Нормативные нагрузки, расчетные коэффициенты к ним, правила загружения.
Расчетные прочностные и деформационные характеристики конструкционных материалов
3 Безопасность движения Расчетная скорость движения транспортных средств; режим движения пешеходов Элементы плана и профиля.
Размеры и удерживающая способность ограждающих устройств и перил
4 Долговечность







Срок службы мостового сооружения Нормативные сроки службы и межремонтные сроки для разных конструктивных частей мостового сооружения.
Конструктивные, расчетные и эксплуатационные требования по обеспечению нормативных и межремонтных сроков службы, в том числе:
- расчетные, конструктивно-технологические, эксплуатационные требования по защите от коррозии:
- наличие и предельные значения раскрытия трещин:
- требования к маркам бетона по морозостойкости и водонепроницаемости:
- требования по обеспечению стабильного равновесного состояния вечномерзлых грунтов оснований
5 Безотказность в чрезвычайных ситуациях Гарантия неразрушения Конструктивные, расчетные и эксплуатационные требования по обеспечению неразрушения сооружения, в том числе:
- к сейсмостойкости;
- к величине ударной вязкости металла при минимальной расчетной температуре;
- к статической схеме мостового сооружения в целях предотвращения каскадного разрушения системы
- к огнестойкости конструкций и материалов;
- к защите от опасных природных воздействий
Технологические и социально-экономические свойства
6 Комфортность движения транспортных средств и пешеходов Плавность движения, отсутствие резонансных явлений Требования к деформативности пролетных строений под временной нагрузкой, строительному подъему, периоду собственных колебаний, ровности мостового полотна
7 Технологичность и экономичность при строительстве и реконструкции Оптимальность конструктивных и технологических решений с экономических позиций Требования по рациональному выбору схемы, размеров, материалов, изделий и конструкции
8 Технологичность в эксплуатации Доступность для содержания, надзора, мониторинга состояния конструкций, ремонтопригодность Требования к смотровым устройствам, условиям содержания, доступности для ремонта или замены элементов сооружения
9 Экологичность Экологическая безопасность, равновесное состояние природной и техногенной среды в период строительства и эксплуатации Экологические требования к водоотводу, очистным и регуляционным сооружениям. технологическим процессам
10 Архитектурная выразительность Гармоничное сочетание с существующими или проектируемыми архитектурными ансамблями, окружающим ландшафтом Специальные требования, согласованные с органами архитектурно-строительного надзора


Приложение Г
Сроки службы
Г.1 Основания и фундаменты, опоры, пролетные строения, опорные части, элементы мостового полотна, эксплуатационные обустройства, а также водопропускные трубы должны быть запроектированы и сооружены таким образом, чтобы при безусловном учете потребительских свойств и при надлежащей эксплуатации они обладали достаточной долговечностью.
Г.2 Минимальные сроки службы и сроки до первого ремонта мостов и водопропускных труб приведены в таблице Г.1.
Г.3 Сроки службы могут быть изменены в процессе эксплуатации при следующих условиях и соответствующем технико-экономическом обосновании:
- замена конструкций при кардинальном изменении архитектурно-планировочных решений в районе мостового перехода, связанных, в том числе, с возрастанием интенсивности движения транспорта и пешеходов;
- замена конструкций вследствие непредвиденных катастрофических повреждений и разрушений.
Г.4 Срок службы несущих конструкций сооружения после реконструкции следует определять в техническом задании, но он не может быть менее 25 лет.
Таблица Г.1
Конструктивная часть Элемент конструкции Срок службы,
год
Срок до первого ремонта, годы
1 Мостовое полотно:
а) железнодорожных мостовых сооружений

б) автодорожных и городских мостовых сооружений







в) деревянные элементы
мостового полотна
     
 
20

10

Покрытие
Сопряжение с насыпью
Система водоотвода
Ограждения
Деформационные швы


20


10
Гидроизоляция
Тротуары
Перила

40

20
Настил автодорожных мостовых сооружений
Другие элементы мостового полотна

5

10

2-3

5
2 Пролетные строения
мостовых сооружений:
а) железнодорожных


б) автодорожных и городских
     
длиной до 50 м
длиной 50 м и выше
70
90
40
50

Железобетонные:
   
- ребристые сборные с обычной арматурой
50

30
- плитные сборные сплошного сечения
50

30
- остальные длиной до 60м 70 40
- длиной 60 м и выше; 90 50
Стальные и сталежелезобетонные:    
- длиной до 60 м 70 40
- длиной 60 м и выше 90 50
  Деревянные 25 10
3 Опорные части Резиновые и
резино-металлические

20

-
Резино-фторопластовые 40 20
Стальные как для пролетных строений
4 Опоры и фундаменты
а) массивные и столбчатые опоры
     
  в 1,5 раза больше, чем пролетных
строений
50
б) стоечные опоры   как для пролетных строений
в) фундаменты   в 1,5 раза больше, чем пролетных
строений
-
г) облицовка опор и стен Гранитная
Бетонная
90
50
50
30
5 Подпорные стенки   90 50
6 Водопропускные трубы   50 30
7 Эксплуатационные обустройства   50 25
Приложение Д
ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ ВЕЛИЧИН
В РАЗДЕЛЕ 1 "ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ"
Mu – момент опрокидывающих сил;
Mz – момент удерживающих сил;
Qr – сдвигающая сила;
Qz – удерживающая сила;
l – расчетный пролет;
h – высота;
1 + μ – динамический коэффициент;
m – коэффициент условий работы;
γn – коэффициент надежности по назначению;
γf – коэффициент надежности по нагрузке.
В РАЗДЕЛЕ 2 "НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ"
A – площадь;
P – сосредоточенная вертикальная нагрузка;
Fh – сосредоточенная горизонтальная поперечная сила;
M – момент силы;
G – вес одного автомобиля нагрузки АБ;
G – модуль сдвига;
Sf – сила сопротивления вследствие трения;
Sh – величина реактивного сопротивления резиновых опорных частей;
T – период;
p – интенсивность временной вертикальной нагрузки от пешеходов;
pv – вертикальное давление от веса насыпи;
v – интенсивность эквивалентной нагрузки от вертикального воздействия временной подвижной нагрузки;
vh – интенсивность горизонтальной распределенной нагрузки;
ψ – линейная нагрузка при определении давления на звенья труб;
u – величина, определяющая интенсивность горизонтальной распределенной нагрузки;
q0 – интенсивность скоростного напора ветра;
γn – нормативный удельный вес грунта;
vvb – удельный вес перевозимой породы;
vt – наибольшая установленная скорость;
λ – длина загружения линии влияния;
a – проекция наименьшего расстояния от вершины до конца линии влияния;
a – суммарная толщина слоев резины в опорных частях;
h, hx – высота засыпки труб;
d – диаметр;
r – радиус;
δ – перемещение в опорных частях;
f – стрела арки;
c – длина соприкасания колес нагрузки с проезжей частью;
φn – нормативный угол внутреннего трения грунта;
εn – предельная относительная деформация усадки бетона;
cn – удельная деформация ползучести бетона;
t – температура;
tn,T – максимальная положительная температура;
tn,x – наименьшая отрицательная температура;
tз – температура замыкания;
Δ1 – отклонение температуры;
z – число опор моста в группе;
z – число устанавливаемых блоков;
α – относительное положение вершины линии влияния;
α – коэффициент линейного расширения;
η – коэффициент сочетания нагрузок;
gf – коэффициент надежности по нагрузке;
cv – коэффициент вертикального давления для звеньев труб;
1+ μ,
1+ ⅔μ
– динамические коэффициенты;
tn – коэффициент нормативного бокового давления;
cw – аэродинамический коэффициент лобового сопротивления конструкции действию ветра;
kn – коэффициент, учитывающий изменение скоростного напора ветра в зависимости от высоты;
ε – коэффициент, учитывающий отсутствие обращения особо тяжелого железнодорожного подвижного состава;
S1 – коэффициент, учитывающий воздействие временной нагрузки с других путей (полос);
S2 – коэффициент, учитывающий в совмещенных мостах одновременно загружение проездов разного назначения;
μn – нормативная величина коэффициента трения;
μmax, μmin – максимальная и минимальная величины коэффициента трения.
В РАЗДЕЛЕ 3 "БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ"
ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ
Нормативные сопротивления бетона
Rbn – осевому сжатию;
Rbtn – осевому растяжению.
Расчетные сопротивления бетона
при расчете по предельным состояниям первой группы
Rb – осевому сжатию;
Rbt – осевому растяжению.
при расчете по предельным состояниям второй группы
Rb,ser – осевому сжатию;
Rbt,ser – осевому растяжению при расчете предварительно напряженных элементов по образованию трещин;
Rb,mc1 – осевому сжатию при расчете на стойкость против образования продольных микротрещин (тс) при предварительном напряжении, транспортировании и монтаже;
Rb,mc2 – осевому сжатию при расчете под эксплуатационной нагрузкой по формулам сопротивления упругих материалов (расчет на совместное воздействие силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды);
Rb,sh – скалыванию при изгибе.
Нормативные сопротивления арматуры растяжению
Rsn – ненапрягаемой;
Rpn – напрягаемой.
Расчетные сопротивления арматуры растяжению
Rs – ненапрягаемой;
Rp – напрягаемой;
Rsc – ненапрягаемой – сжатию;
Rpc – напрягаемой, расположенной в сжатой зоне.
Отношение модулей упругости
n1 – принимаемые при расчете по прочности, а при напрягаемой арматуре также и при расчете на выносливость;
n’ – то же, принимаемые при расчете на выносливость и трещиностойкость для элементов с ненапрягаемой арматурой.
Геометрические характеристики
– площадь сечения сжатой зоны бетона;
Ab – площадь сечения всего бетона;
Ared – площадь приведенного сечения элемента;
Ired – момент инерции приведенного сечения элемента относительно его центра тяжести;
Wred – момент сопротивления приведенного сечения элемента для крайнего растянутого волокна;
– площадь сечения ненапрягаемой растянутой и сжатой продольной арматуры;
– то же, напрягаемой арматуры;
μ – коэффициент армирования, определяемый как отношение площади сечения растянутой продольной арматуры к площади поперечного сечения без учета сжатых и растянутых свесов поясов;
b – ширина прямоугольного сечения, ширина стенки (ребра) таврового, двутаврового и коробчатого сечений;
– ширина пояса таврового, двутаврового и коробчатого сечений в сжатой зоне;
h – высота сечения;
– приведенная (включая вуты) высота сжатого пояса таврового, двутаврового и коробчатого сечений;
h0 – рабочая высота сечения;
x – высота сжатой зоны бетона;
as, ap – расстояние от центра тяжести растянутой соответственно ненапрягаемой и напрягаемой продольной арматуры до ближайшей грани сечения;
– то же, для сжатой арматуры;
ec – эксцентриситет продольной силы N относительно центра тяжести приведенного сечения;
η – коэффициент, учитывающий влияние поперечного изгиба при внецентренном сжатии (вводится к значению ec), принимаемый согласно 3.54;
e0 – расчетное (с учетом коэффициента η, вводимого к значению ec) расстояние от продольной силы N до центра тяжести растянутой арматуры внецентренно сжатого сечения;
– расстояние от оси приложения продольной силы N до центра тяжести соответственно растянутой и сжатой арматуры внецентренно растянутого сечения;
i – радиус инерции поперечного сечения;
r – ядровое расстояние;
d – диаметр круглого элемента, номинальный диаметр арматурных стержней.
Напряжения в бетоне
σbt – растягивающее (с учетом потерь) напряжение в бетоне растянутой зоны предварительно напряженного элемента под временной нагрузкой;
σmt,σmc – главные растягивающие и главные сжимающие напряжения;
σbx,σby – нормальные напряжения в бетоне соответственно вдоль продольной оси и в направлении, нормальном к ней;
tb – касательные напряжения в бетоне.
Напряжения в арматуре
σs – напряжение в ненапрягаемой растянутой арматуре под нагрузкой;
σp – суммарное напряжение в напрягаемой арматуре растянутой зоны под нагрузкой;
σpc – вводимое в расчет остаточное напряжение в напрягаемой арматуре, расположенной в сжатой зоне ();
σpc1 – расчетное напряжение (за вычетом всех потерь) в напрягаемой арматуре, расположенной в сжатой зоне.
В РАЗДЕЛЕ 4 "СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ"
A – площадь сечения брутто;
Abn – площадь сечения болта нетто;
An – площадь сечения нетто;
Af – площадь сечения полки (пояса);
Aw – площадь сечения стенки;
Awf – площадь сечения по металлу углового шва;
Awz – площадь сечения по металлу границы сплавления;
E – модуль упругости;
F – сила;
G – модуль сдвига;
Is – момент инерции сечения ребра;
Isl – момент инерции сечения продольного ребра;
It – момент инерции кручения балки;
Ix, Iy – моменты инерции сечения брутто относительно осей соответственно х–х и у–у, здесь и далее ось х–х – горизонтальная, ось у–у – вертикальная;
Ixn, Iyn – то же, сечения нетто;
M – момент, изгибающий момент;
Mcr – критический изгибающий момент в пределах расчетной длины сжатого пояса балки, определяемый по теории тонкостенных упругих стержней для заданных условий закрепления и нагружения балки;
Mx, My – моменты относительно осей соответственно х–х и у–у;
N – продольная сила;
Ncr – критическая нормальная сила, определяемая по теории тонкостенных упругих стержней для заданных условий закрепления и нагружения элементов;
Q – поперечная сила, сила сдвига;
Qfic – условная поперечная сила для соединительных элементов;
Qs – условная поперечная сила, приходящаяся на систему планок, расположенных в одной плоскости;
Rba – расчетное сопротивление растяжению фундаментных (анкерных) болтов;
Rbh – расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов;
Rbp – расчетное сопротивление смятию болтовых соединений;
Rbs – расчетное сопротивление болтов срезу;
Rbt – расчетное сопротивление болтов растяжению;
Rbun – нормативное сопротивление стали болтов, принимаемое равным временному сопротивлению σb по государственным стандартам и техническим условиям на болты;
Rcd – расчетное сопротивление диаметральному сжатию катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью);
Rdh – расчетное сопротивление растяжению высокопрочной проволоки или каната;
Rlp – расчетное сопротивление местному смятию в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании;
Rp – расчетное сопротивление стали смятию торцевой поверхности (при наличии пригонки);
Rs – расчетное сопротивление стали сдвигу;
Rth – расчетное сопротивление стали растяжению в направлении толщины проката;
Ru – расчетное сопротивление стали растяжению, сжатию, изгибу по временному сопротивлению;
Run – временное сопротивление стали разрыву, принимаемое равным минимальному значению σb по государственным стандартам и техническим условиям на сталь;
Rwf – расчетное сопротивление угловых швов срезу (условному) по металлу шва;
Rwu – расчетное сопротивление стыковых сварных соединений сжатию, растяжению, изгибу по временному сопротивлению;
Rwun – нормативное сопротивление металла шва по временному сопротивлению;
Rws – расчетное сопротивление стыковых сварных соединений сдвигу;
Rwy – расчетное сопротивление стыковых сварных соединений сжатию, растяжению и изгибу по пределу текучести;
Rwz – расчетное сопротивление угловых швов срезу (условному) по металлу границы сплавления;
Ry – расчетное сопротивление стали растяжению, сжатию, изгибу по пределу текучести;
Ryn – предел текучести стали, принимаемый равным значению предела текучести σT по государственным стандартам и техническим условиям на сталь;
S – статический момент сдвигаемой части сечения брутто относительно нейтральной оси;
Wx, Wy – минимальные моменты сопротивления сечения брутто относительно осей соответственно х–х и у–у;
Wxn, Wyn – минимальные моменты сопротивления сечения нетто относительно осей соответственно х–х и у–у;
b – ширина;
bef – расчетная ширина;
bf – ширина полки (пояса);
bh – ширина выступающей части ребра, свеса;
e – эксцентриситет силы;
erel – относительный эксцентриситет (erel = eA / Wc);
eef – приведенный относительный эксцентриситет (eef = erel·η);
h – высота;
hw – расчетная высота стенки (расстояние между осями поясов);
i – радиус инерции сечения;
imin – наименьший радиус инерции сечения;
ix, iy – радиусы инерции сечения относительно осей соответственно х–х и у–у;
kf – катет углового шва;
l – длина, пролет;
lc – длина распорки;
ld – длина раскоса;
lef – расчетная, условная длина;
lm – длина панели (расстояние между узлами решетчатой конструкции);
ls – длина планки;
lw – длина сварного шва;
lx, ly – расчетные длины элемента в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно х–х и у– у;
m – коэффициент условий работы;
mb – коэффициент условий работы соединения;
r – радиус;
t – толщина;
tf – толщина полки (пояса);
tw – толщина стенки;
βf, βz – коэффициенты для расчета углового шва соответственно по металлу шва и по металлу границы сплавления;
gn – коэффициент надежности по назначению;
gm – коэффициент надежности по материалу;
gu – коэффициент надежности в расчетах по временному сопротивлению;
η – коэффициент влияния формы сечения;
λ – гибкость (λ = lef / i);
λx, λy – расчетные гибкости элемента в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно х–х и у– у;
v – коэффициент поперечной деформации стали (Пуассона);
σx,σy – нормальные напряжения, параллельные осям соответственно х–х и у– у;
txy – касательное напряжение;
φ – коэффициент продольного изгиба.
В РАЗДЕЛЕ 5 "СТАЛЕЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ"
ni – коэффициент приведения i-го материала сечения;
Ei, Eij – модуль упругости i-го материала сечения с указанием j-го вида арматуры;
Ii, Iij – момент инерции сечения или его частей с указанием принадлежности к j-му расчету;
Wij – момент сопротивления i-й фибры j-й части сечения;
Ai, Aij – площадь сечения или его элементов;
zij – расстояние i-го элемента сечения до j-го центра тяжести;
b, bi – ширина элемента или его i-й части;
ti, tij – толщина i-го элемента сечения с указанием местоположения j;
tn,max, tmax – эксплуатационная и расчетная максимальная разность температур;
M, Mi, Mij – изгибающий момент i-й стадии работы для j-го расчетного случая;
N, Ni, Nij – нормальная сила от внешнего воздействия или замены i-й части сечения с указанием j-го напряженного состояния материалов, составляющих заменяемую часть;
Si, Sij – сдвигающее усилие, возникающее от i-го вида усилия или воздействия, с указанием местоположения j (в отдельных случаях с указанием j-го вида расчета);
sij – интенсивность сдвигающих усилий на i-м участке пролетного строения от j-го усилия;
Ri – расчетное сопротивление i-го материала сечения;
Rbt – расчетное сопротивление бетона осевому растяжению;
Rbt,ser – расчетное сопротивление бетона осевому растяжению при расчете предварительно напряженных элементов по образованию трещин;
σi, σil,σij – напряжения в i-м материале сечения с указанием самоуравновешенных напряжений по сечению i или местоположения проверяемой фибры j;
εi, εij – деформации i-го материала сечения или от i-го воздействия с указанием j-го положения по сечению;
ρ – характеристика цикла;
æi, η – поправочные коэффициенты к действующим усилиям;
k – поправочный коэффициент к величине деформации бетона;
Ψcr – коэффициент, учитывающий работу бетона при наличии трещин;
m, mi – коэффициент условий работы i-го материала или элемента сечения;
Pi – характерные точки сечения.
В РАЗДЕЛЕ 6 "ДЕРЕВЯННЫЕ КОНСТРУКЦИИ"
Nd – расчетное значение осевого усилия;
Md – расчетное значение изгибающего момента;
Qd – расчетное значение поперечной силы;
Ndd – расчетное значение несущей способности вклеенного штыря на выдергивание или продавливание.
РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ДРЕВЕСИНЫ
Rdb – при изгибе;
Rdt – растяжению вдоль волокон;
Rds – сжатию вдоль волокон;
Rdc – то же, в клееных конструкциях;
Rdqs – смятию вдоль волокон;
Rdq – сжатию и смятию всей поверхности поперек волокон;
Rdcq – то же, в клееных конструкциях;
Rdqp – местному смятию поперек волокон;
Rdqa – то же, на части длины элемента;
Rdab – скалыванию вдоль волокон при изгибе;
Rdam – скалыванию (непосредственному) вдоль волокон;
Rdsm – скалыванию поперек волокон;
Rqα – смятию и скалыванию под углом α к направлению волокон;
Rdaf – скалыванию по клеевым швам вдоль волокон при изгибе;
Rdaf – скалыванию по клеевому шву вдоль волокон в клеештыревых соединениях;
Rdafa – скалыванию по клеевому шву в клеештыревых соединениях при вклеивании штырей под углом a к направлению волокон.
РАСЧЕТНЫЕ ПЛОЩАДИ
Abr – поперечного сечения брутто;
Ant – поперечного сечения нетто;
Ad – поперечного сечения при проверке на устойчивость;
Aa – скалывания;
Aq – смятия.
ДРУГИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
Sbr – статический момент брутто части сечения относительно нейтральной оси;
Wnt – момент сопротивления ослабленного сечения;
Ix, Iy – моменты инерции сечения нетто соответственно относительно осей х–х и у–у;
x, y – расстояния от главных осей соответственно х–х и у–у до наиболее удаленных точек сечения;
l – расчетный пролет плиты;
l – теоретическая длина сваи;
l – длина штопки;
la – расстояние между связями ветвей в составных элементах;
la – длина колодки в составных элементах;
lc – расчетная длина элемента при проверке устойчивости;
ls – длина площадки смятия древесины вдоль волокон;
ld – расчетная длина скалывания в соединениях на колодках;
ll – длина заделки скрепления;
a – размер ската колеса или гусеницы в направлении поперек дороги;
a – расстояние между колодками в свету;
a – глубина врезки;
b – ширина балки;
b – полная ширина сечения составного элемента;
z – плечо сил, скалывающих колодку;
d – диаметр;
dl – диаметр отверстия под штырь;
δ – зазор при сплачивании бревен;
δ – толщина одной доски;
t – толщина наиболее тонкого из соединяемых элементов;
t1 – толщина средних соединяемых элементов;
t2 – толщина крайних соединяемых элементов;
t – толщина дорожного покрытия;
Λ – гибкость элемента;
λa – гибкость ветви составного элемента;
λz – приведенная гибкость составного элемента;
N – число срезов в начальном соединении;
nq – число срезов связей в одном шве;
nf – число швов между ветвями элементов;
M – коэффициент условий работы;
mq – то же, на смятие поперек волокон;
ma – то же, на скалывание вдоль волокон;
Φ – коэффициент продольного изгиба;
μz – коэффициент приведения гибкости;
Δ – коэффициент податливости соединения;
x – коэффициент, учитывающий влияние на устойчивость дополнительного момента от нормальной силы.
В РАЗДЕЛЕ 7 "ОСНОВАНИЯ И ФУНДАМЕНТЫ"
Характеристика грунтов
e – коэффициент пористости;
IL – показатель текучести;
Ip – число пластичности;
g – удельный вес;
Φ – угол внутреннего трения;
Rc – предел прочности на одноосное сжатие образцов скальных грунтов;
Rnc – предел прочности на одноосное сжатие образцов глинистого грунта природной влажности.
Нагрузки, давления, сопротивления
F – сила, расчетное значение силы;
M – момент сил;
N – сила, нормальная к подошве фундамента;
ppmax – среднее и максимальное давления подошвы фундамента на грунт;
R – расчетное сопротивление грунта;
R0 – табличное значение условного сопротивления грунта.
Геометрические характеристики
B – ширина (меньшая сторона или диаметр) подошвы фундамента;
a – длина подошвы фундамента;
A – площадь подошвы фундамента;
d – глубина заложения фундамента;
dw – глубина воды;
h – толщина слоя грунта или высота насыпи;
E0 – эксцентриситет равнодействующей нагрузок относительно центральной оси подошвы фундамента;
r – радиус ядра сечения фундамента у его подошвы;
W – момент сопротивления подошвы фундамента для менее нагруженного ребра;
z – расстояние от подошвы фундамента.
Коэффициенты
gg – надежности по грунту;
gn – надежности по назначению сооружения;
gc – условий работы.

Приложение Е
ПРЕДЕЛЬНЫЕ СОСТОЯНИЯ
Основные положения
Е.1 Мостовые конструкции должны быть запроектированы и сооружены с учетом основных положений ГОСТ 27751 таким образом, чтобы они обладали достаточной надежностью при строительстве и эксплуатации.
Е.2 Мостовые конструкции следует рассчитывать по методу предельных состояний, обеспечивающему безотказную работу конструкций и оснований в течение всего срока их службы с учетом изменчивости свойств материалов, грунтов, нагрузок и воздействий, геометрических характеристик конструкций, условий их работы, а также с учетом уровней ответственности, определяемого материальным и социальным ущербом при нарушении их работоспособности.
Е.3 Предельные состояния подразделяются на две группы:
- первая группа определяет предельные состояния, которые ведут к полной непригодности конструкций и оснований в эксплуатации или к потере несущей способности сооружений в целом.
- вторая группа включает предельные состояния, затрудняющие нормальную эксплуатацию конструкций (оснований) или уменьшающие долговечность по сравнению с предусматриваемым настоящим документом сроком службы.
Е.4 Условия недопущения предельных состояний заключаются в том, чтобы при действии на конструкцию (элемент) совокупности расчетных нагрузок и воздействий характеристика (Sрасч) возникающего в них напряженно-деформированного состояния (усилия, напряжения, деформации, перемещения, образование или раскрытие трещин) не превышала установленных предельных значений (Sпред), т. е. чтобы для каждого предельного состояния выполнялось неравенство:
Sрасч =  £ пред , (Е.1)
где Sрасч, i – значение характеристики напряженно-деформированного состояния от действия i – й расчетной нагрузки (воздействия);
 – совокупный нагрузочный эффект.
Е.5 Значения характеристик напряженно-деформированного состояния определяют по соответствующим нормативным величинам нагрузок (воздействий) с учетом возможных отклонений их реальных значений от нормативных величин в неблагоприятную сторону путем введения коэффициентов надежности, динамики и сочетаний:
расч, i = gn gt gf,i (1+m ) hi S норм, i , (Е.2)
где gn – коэффициент надежности по ответственности, учитывающий экономические, социальные и экологические последствия выхода сооружения из эксплуатационного состояния:
1,1 – для мостовых сооружений повышенного уровня ответственности;
1,0 – для мостовых сооружений нормального уровня ответственности;
gt – коэффициент, учитывающий возрастание нагрузок от транспортных средств вводят только к этим нагрузкам и принимается равным:
1,1 – для конструкций фундаментов массивных и столбчатых опор;
1,0 – для остальных элементов;
gf, i – коэффициент надежности по нагрузке, учитывающий возможные отклонения нагрузки в неблагоприятную (большую или меньшую) сторону от нормативного значения вследствие ее изменчивости или отступлений от условий нормальной эксплуатации;
1+m – динамический коэффициент (вводится только к нагрузкам от транспортных средств);
hi – коэффициент сочетания нагрузок, учитывающий уменьшение вероятности одновременного наибольшего воздействия двух или нескольких нагрузок;
Sнорм, i – значение характеристики напряженно-деформированного состояния от
действия i - й нормативной нагрузки (воздействия).
Перечень и величины нормативных нагрузок, правила загружения и значения коэффициентов надежности, динамики и сочетаний нагрузок приведены в разделе 2.
Е.6 Предельные значения характеристик напряженно-деформированного состояния в общем виде определяют следующим образом:
Sпред. = , (Е.3)
где  – совокупность расчетных прочностных или деформационных характеристик материалов или грунтов в составе рассчитываемого элемента (сечения);
 – геометрические характеристики рассчитываемого элемента (сечения).
Е.7 Расчетную прочностную (деформационную) характеристику материала или грунта определяют по формуле:
Rрасч. =  Rn / gm , (Е.4)
где  – совокупность коэффициентов условий работы, учитывающих назначение конструкции, возможные отклонения принятой расчетной схемы от реальных условий работы элементов, а также изменения свойств материалов во времени;
Rn – нормативная прочностная (деформационная) характеристика;
gm – коэффициент надежности по материалу, учитывающий возможные отклонения прочностных или деформационных характеристик материалов (грунтов) в неблагоприятную сторону, приведены в разделах 3 – 7.
Критерии предельных состояний первой группы
(по несущей способности)
Е.8 Недопущение предельных состояний первой группы обеспечивают расчетами: прочности, выносливости, устойчивости формы, устойчивости положения.
Е.9 Критериями предельного состояния по прочности являются:
- в стальных конструкциях и соединениях – ограничение развития пластических деформаций материала величиной 0,0006 от расчетных нагрузок и воздействий; на нормативные нагрузки и воздействия конструкции должны работать в упругой стадии;
- в железобетонных конструкциях – достижение бетоном сжатой зоны или растянутой арматурой расчетных сопротивлений или предельных относительных деформаций;
- в деревянных конструкциях – достижение расчетных сопротивлений в упругой стадии работы.
Е.10 Критерием предельного состояния по усталостной прочности является достижение материалом предела выносливости.
Е.11 Критерием несущей способности грунтовых оснований является достижение предельных сопротивлений.
Е.12 Критерием предельных состояний по устойчивости формы сжатых элементов является достижение материалом расчетных сопротивлений с учетом коэффициентов продольного изгиба.
Е.13 Критерием предельного состояния по устойчивости положения является равновесие сдвигающих (опрокидывающих) и удерживающих усилий, действующих на конструкцию.
.
Критерии предельных состояний второй группы
(по эксплуатационной пригодности)
Е.14 Недопущение второй группы предельных состояний мостовых конструкций обеспечивается расчетами: деформаций и перемещений; трещиностойкости железобетонных конструкций; периода собственных колебаний.
Е.15 Деформативность конструкции ограничивают предельными значениями деформаций, перемещений и углов перелома в продольном профиле.
Е.16 Критериями трещиностойкости железобетонных конструкций являются:
- в расчетах по недопущению трещин – предельные значения напряжений или деформаций в бетоне, воспринимаемые конструкцией до образования трещин;
- в расчетах по ограничению раскрытия трещин – предельные допустимые значения ширины трещин.
Е.17 При колебании конструкций критерием предельного состояния является запрещенный диапазон расчетных периодов собственных колебаний.

Приложение Ж
ГАБАРИТЫ ПРИБЛИЖЕНИЯ КОНСТРУКЦИЙ МОСТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ
НА АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГАХ ОБЩЕГО ПОЛЬЗОВАНИЯ,
ВНУТРИХОЗЯЙСТВЕННЫХ АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГАХ,
В СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЯХ, НА ВНУТРЕННИХ
АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГАХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ, А ТАКЖЕ НА УЛИЦАХ И ДОРОГАХ В ГОРОДАХ, ПОСЕЛКАХИ СЕЛЬСКИХ НАСЕЛЕННЫХ ПУНКТАХ
Ж.1 Настоящее приложение устанавливает габариты приближения конструкций мостов – предельные поперечные очертания (в плоскости, перпендикулярной продольной оси проезжей части), внутрь которых не должны заходить какие-либо элементы сооружения или расположенных на нем устройств.
П р и м е ч а н и е – Габариты условно обозначают буквой Г и числом (после тире), равным расстоянию между ограждениями.
Ж.2 Схемы габаритов приближения конструкций на автодорожных и городских мостах при отсутствии трамвайного движения приведены на рисунке Ж.1, при этом левая половина каждой схемы относится к случаю примыкания тротуаров к ограждениям, правая – к случаю раздельного размещения тротуаров.
Обозначения, принятые на схемах габаритов:
nb – общая ширина проезжей части или ширина проезжей части для движения одного направления;
n – число полос движения и b – ширина каждой полосы движения принимаются:
для мостов на дорогах общего пользования – по таблице Ж.1 настоящего приложения, по таблице 4 СНиП 2.05.02, по ГОСТ Р 52398, ГОСТ Р 52399 и ГОСТ Р 52748;
на внутрихозяйственных дорогах – по таблице Ж.1 настоящего приложения;
на дорогах промышленных предприятий – по таблицам 46 – 47 СНиП 2.05.07;
на улицах и дорогах в городах, поселках и сельских населенных пунктах – по таблицам 8 и 9 СНиП 2.07.01;
h – габарит по высоте (расстояние от поверхности проезда до верхней линии очертания габарита), принимаемый для мостов (обозначение категорий дорог приведено в таблице Ж.1):
на автомобильных дорогах общего пользования и дорогах I – III категорий, внутрихозяйственных автомобильных дорогах и на улицах и дорогах в городах, поселках и сельских населенных пунктах – не менее 5 м;
на автомобильных дорогах IV и V категорий и на внутрихозяйственных автомобильных дорогах – не менее 4,5 м;
на автомобильных дорогах промышленных предприятий с обращением автомобилей особо большой грузоподъемности III-п и IV-п категорий – не менее высоты намеченных к обращению транспортных средств плюс 1 м, но не менее 5 м;
П – полосы безопасности (предохранительные полосы);
С – разделительные полосы (при многополосном движении в каждом направлении), ширина которых равна расстоянию между кромками проезжих частей разного направления движения;
ЗП – защитные полосы, ширину которых, как правило, следует принимать равной 0,5 м, для деревянных мостов с ездой понизу – 0,25 м;
Г – расстояние между ограждениями проезда, в которое входит и ширина разделительной полосы, не имеющей ограждений;
Т – ширина тротуаров по п. 1.61;
а – высота ограждений проездов в соответствии с п. 1.62;
ht – габарит по высоте на тротуарах, принимаемый не менее 2,5 м.
Ж.3 Габариты по ширине мостов, расположенных на автомобильных дорогах общего пользования, внутрихозяйственных дорогах в сельскохозяйственных предприятиях и организациях, дорогах промышленных предприятий, а также на улицах и дорогах в городах, поселках и сельских населенных пунктах, при отсутствии трамвайного движения следует принимать по таблице Ж.1.
Аа)
Бб)
в)  

Рисунок Ж.1 Схемы габаритов приближения конструкций на автодорожных и городских мостах
а – при отсутствии разделительной полосы; б – с разделительной полосой без ограждений; в – с разделительной полосой при наличии ограждений
Таблица Ж.1
Расположение
моста
Категория дороги или улицы Общее число полос движения Ширина расчетного автомобиля
d, м
Габарит Ширина, м
полос безопасностиП проезжей
части nb
Автомобильные дороги общего пользования, подъездные и внутренние автомобильные дороги промыш- ленных предприятий (без обращения автомобилей особо большой грузоподъемности) 8 2,5 2,0
15,0х2
IА, IБ, IВ 6 11,25х2
4
7,5х2
II
4



2,0

7,0х2

2

Г-11,5

7,5
III
IV

2
Г-11,5
Г-10
Г-8**
2,0
1,5
1,0
7,5
7,0
6,0
V 1 Г-6,5***
Г-4,5
1,0
0,5
4,5
3,5
Автомобильные внутрихозяйственные дороги в сельскохозяйственных предприятиях и организациях I-с 2 2,5 Г-8** 1,0 6,0
II-с 1 Г-6,5***
Г-4,5
1,0
0,5
4,5
3,5
III-с 1
Г-4,5

0,5

3,5
Улицы и дороги в городах,
поселках и
сельских
населенных пунктах
Магистральные дороги скоростного движения
и улицы общегородского значения непрерывного движения
8 2,5 1,5
15х2
6
11,25х2
4

7,5х2
Магистральные дороги скоростного движения и улицы общегородского значения регулируемого движения 8 2,5 1,0 14х2
6 10,5х2
4 7х2
2 Г-9 7
продолжение таблицы Ж.1


Расположение
моста


Категория дороги или улицы
Общее число полос движения Ширина расчетного автомобиля
d, м
Габарит Ширина, м
полос безопасностиП проезжей
части nb
Улицы и дороги в городах, поселках и сельских населенных пунктах Магистральные транспортно-пешеходные улицы районного значения, улицы и дороги научно-про-изводст-венных, промышленных и коммунально-складских районов, поселковые дороги и главные улицы

Магистральные пешеходно-транспортные улицы районного значения

Улицы и дороги в жилой застройке местного значения, парковые дороги
4 2,5 Г-16

1,0
14

7х2

2
Г-9 7
2 Г-10 8
2 Г-8 6
окончание таблицы Ж.1
* Наличие разделительной полосы определяется проектом организации движения и ГОСТ Р 52398.
** Для деревянных мостов (кроме мостов из клееной древесины) допускается применять габарит Г-7.
*** То же, габарит Г-6.
15 П р и м е ч а н и я
16 1 В графе "Габарит" над чертой указаны габариты мостов при отсутствии ограждений на разделительной полосе, под чертой – при наличии ограждений или при раздельных пролетных строениях под каждое направление движения. 
17 В графе «Категория дороги или улицы» на внутренних дорогах промышленных предприятий без обращения автомобилей особо большой грузоподъемности соответствующие категории дорог согласно СНиП 2.05.07 имеют индекс «в» (внутренние) и индекс «к» (карьерные), с обращением автомобилей особо большой грузоподъемности (ширина автомобиля более 2,5 м) следует принимать индекс «п», а для сельскохозяйственных дорог согласно СНиП 2.05.11 – индекс «с». 
2 В не предусмотренных таблицей Ж.1 случаях (в частности, для мостов на дорогах промышленных предприятий с обращением автомобилей особо большей грузоподъемности) габариты мостов по ширине следует устанавливать по формулам:
Г= П + nb + C+ nb + П; Г= П + nb + П.
3 Ширину полос безопасности П следует принимать в зависимости от установленных для дороги расчетных скоростей движения (используя данные, приведенные в таблице 1).
Для мостов на дорогах промышленных предприятий (в том числе и с обращением автомобилей особо большой грузоподъемности) размер полос безопасности следует принимать П = 1,50 м.
4 На лесовозных и хозяйственных дорогах лесозаготовительных предприятий, выходящих на сеть дорог общего пользования, габарит мостов (в том числе деревянных) на дорогах IV категории следует принимать равным Г-8 при ширине проезжей части 6,5 м и полосах безопасности 0,75 м.
5 Если в данном регионе эксплуатируются (являются расчетными) сельскохозяйственные машины, имеющие габариты, превышающие указанные в таблице Ж.1, то габариты мостов в этом регионе следует назначать увеличенными в зависимости от дорожного просвета (возвышения над дорожной одеждой) частей, выступающих за наружную поверхность шин колес или гусениц машины.
В случаях, когда дорожный просвет выступающих частей менее 0,35 м (для деревянных мостов – менее 0,30 м), габарит моста следует назначать на 1 м шире габарита машины в транспортном положении.
В случаях, когда дорожный просвет выступающих частей 0,35 м и более (для деревянных мостов – 0,30 м и более), габарит моста следует назначать на 1,5 м шире расстояния между наружными поверхностями шин колес или гусениц сельскохозяйственной машины.
Ж.4 Схемы габаритов приближения конструкций для городских мостов с трамвайным движением следует принимать согласно рисунку Ж.2 (обозначения – по п. Ж.2 настоящего приложения) и данным таблицы Ж.1.
Габарит по ширине мостов, предназначенных только под трамвайное движение (два пути), следует принимать не менее 9,0 м.
Ж.5 На совмещенных мостах при расположении двухполосной проезжей части автомобильной дороги по одной полосе с каждой стороны железнодорожных путей или путей метрополитена габарит по ширине на каждой полосе движения должен быть не менее 5,5 м.
Ж.6 Полосы безопасности шириной меньшей, чем указано в таблице Ж.1, допускается при соответствующем технико-экономическом обосновании назначать:
для мостов длиной свыше 100 м на дорогах I – III и III-п категорий и длиной свыше 50 м на дорогах IV и IV-п категорий, если мосты расположены на расстоянии свыше 100 км от крупнейших городов и свыше 50 км от других городов, а расчетная интенсивность движения транспортных средств снижается в 2 раза и более по сравнению с пригородными участками указанных дорог;
в случае расположения мостов на участках дорог с уменьшенной шириной обочины;
при переустройстве мостов;
на путепроводах – при наличии переходно-скоростных полос (со стороны этих полос);
на мостах с дополнительной полосой движения на подъеме (со стороны этой полосы).
При этом ширина полос безопасности должна быть не менее: 1,0 м на мостах дорог I – III и III-п категорий и 0,75 м на мостах дорог IV и IV-п категорий.
П р и м е ч а н и е – При назначении полос безопасности шириной меньшей, чем указано в таблице Ж.1, следует предусматривать установку дорожных знаков, регулирующих режим движения транспортных средств.




а – на обособленном полотне; б – на общем полотне

Рисунок Ж.2 Схемы габаритов приближения конструкций на городских мостах с трамвайным движением
I – трамвайные пути расположены на оси моста; II – трамвайные пути смещены относительно оси моста
Ж.7 При расположении мостов на кривых в плане проезжая часть должна быть уширена в зависимости от категории дорог в соответствии с требованиями СНиП 2.05.02, СНиП 2.05.07 или СНиП 2.07.01.
Проезжую часть автодорожных мостов допускается уширять за счет уменьшения полос безопасности при условии соблюдения ее размеров по п. Ж.6 или увеличения габаритов приближения конструкций.
Ж.8 Ширина разделительной полосы на мосту должна быть такой же, как на дороге или улице.
На больших мостах при соответствующих технико-экономических обоснованиях ширину разделительной полосы допускается уменьшать, но принимать не менее чем 2,0 м плюс ширина ограждения.
Ж.9 Габариты приближения конструкций под путепроводами через автомобильные дороги при отсутствии пешеходного движения должны соответствовать рисунку Ж.3.
а – высота ограждений; d – бровка земляного полотна;
b – определяется конструкцией ограждающих устройств
Рисунок Ж.3 Схемы габаритов приближения конструкций под путепроводами:
I – при отсутствии ограждений на пересекаемых дорогах; II – при наличии
опор на разделительной полосе и ограждений на дороге;
а – категорий I-III; III-п и IV-п; б – категорий IV и V
При расположении опор на разделительной полосе расстояние от кромки проезжей части до грани опоры должно быть, м, не менее:
на дорогах I категории – 2,0 для парапетных ограждений и
2,25 для барьерных ограждений
(в том числе полоса безопасности 1,5 м);
на городских дорогах и улицах – 1,5 для парапетных ограждений и
1,75 для барьерных ограждений
(в том числе полоса безопасности 1,0 м).
Габариты по высоте под путепроводами через городские улицы и дороги следует принимать:
при отсутствии трамвайных путей – по п. Ж.2;
при наличии трамвайных путей – по рисунку Ж.2.
Габариты по высоте под путепроводами через дороги III-п и IV-п категорий следует принимать по п. Ж.2 настоящего приложения.
Ж.10 При пересечении городских скоростных дорог и улиц опоры всех видов следует располагать на расстоянии не менее 1,0 м от ограждения (бордюра).
Стенки (устои) городских путепроводов тоннельного типа следует располагать на границах габаритов приближения конструкций под путепроводами согласно рисунку Ж.3.
Ж.11 Значения основных параметров ограждений и порядок их размещения следует принимать по ГОСТ Р 52289, ГОСТ Р 52606, ГОСТ Р 52607.
Приложение К
КОЭФФИЦИЕНТ СОЧЕТАНИЙ h ДЛЯ ВРЕМЕННЫХ НАГРУЗОК И ВОЗДЕЙСТВИЙ


1) См. примечание 1 к п. 2.2.
2) См. примечание 3 к п. 2.2.
П р и м е ч а н и е – Над чертой указаны коэффициенты сочетаний, принимаемые при проектировании железнодорожных мостов и мостов метрополитена, под чертой – автодорожных и городских.

Приложение Л
МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАВНОДЕЙСТВУЮЩЕЙ НОРМАТИВНОГО
ГОРИЗОНТАЛЬНОГО (БОКОВОГО) ДАВЛЕНИЯ ОТ СОБСТВЕННОГО ВЕСА ГРУНТА НА ОПОРЫ МОСТОВ
Л.1 Равнодействующую нормативного горизонтального (бокового) давления Fh на опоры мостов от собственного веса насыпного грунта, а также грунта, лежащего ниже естественной поверхности земли при глубине заложения подошвы фундамента 3 м и менее (рисунок Л.1, а), следует определять по формуле
, (Л.1)
где ph – нормативное горизонтальное (боковое) давление грунта на уровне нижней поверхности рассматриваемого слоя, принимаемое согласно п. 2.6;
hx – высота засыпки, считая от подошвы рельсов или верха дорожного покрытия, м;
b – приведенная (средняя по высоте hx) ширина опоры в плоскости задних граней, на которую распределяется горизонтальное (боковое) давление грунта, м.

Рисунок Л.1 Схема эпюр давления грунта на опоры моста для определения
равнодействующей нормативного горизонтального (бокового) давления на опоры
1 – первый слой; 2 – второй слой; 3 – третий слой
а – при глубине заложения подошвы фундамента 3 м и менее;
б – то же, свыше 3 м
Плечо равнодействующей Fh от подошвы фундамента следует принимать равным z = ⅓ hx.
Для массивных (в том числе с обратными стенками) и пустотелых (с продольными проемами) устоев, если ширина проема b1 равна или менее двойной ширины обратной стенки b2, а также для сплошных (без проемов) фундаментов ширину b следует принимать равной расстоянию между внешними гранями конструкций.
Для пустотелых (с продольными проемами) устоев или для раздельных (с проемами) фундаментов, если b1 > 2 b2, ширину b следует принимать равной удвоенной суммарной ширине стенок или раздельных фундаментов.
Для свайных или стоечных устоев, если суммарная ширина свай (стоек) равна или более половины всей ширины, за ширину b следует принимать расстояние между внешними гранями свай (стоек); если суммарная ширина свай (стоек) менее половины всей ширины опоры, то за ширину b следует принимать для каждой сваи (стойки) двойную ее ширину.
П р и м е ч а н и я
1 Величины gn и jn при определении давления ph на всю высоту hx допускается принимать как для дренирующего грунта засыпки.
2 Для свай, забитых в ранее возведенную (уплотненную) насыпь, горизонтальное (боковое) давление учитывать не следует.
3 Горизонтальное (боковое) давление грунта на опоры моста со стороны пролета следует учитывать, если в проекте сооружения предусматриваются мероприятия, гарантирующие стабильность воздействия этого грунта при строительстве и эксплуатации моста.
4 Наклон задней грани устоя и силы трения между грунтом засыпки и этой гранью при определении силы Fh учитывать не следует.
Л.2 При глубине заложения подошвы фундамента свыше 3 м равнодействующую нормативного горизонтального (бокового) давления каждогоi-го (снизу) слоя грунта, расположенного ниже естественной поверхности земли, следует определять по формуле
, (Л.2)
где gi – удельный вес грунта рассматриваемого слоя;
hi – толщина рассматриваемого слоя;
ti – коэффициент нормативного горизонтального (бокового) давления грунта для i-го слоя, равный:
; (Л.3)
ji – нормативное значение угла внутреннего трения слоя грунта;
h0i - приведенная к удельному весу грунта засыпки общая толщина слоев грунта, лежащих выше верхней поверхности рассматриваемого слоя.
Например, для нижнего (первого) слоя приведенная на рисунке Л.1, б толщина составляет
. (Л.4)
Плечо равнодействующей давления i-го слоя Fi от нижней поверхности рассматриваемого слоя следует принимать равным:
, (Л.5)

Приложение М
МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ВЕРТИКАЛЬНОГО
ДАВЛЕНИЯГРУНТА ПРИ РАСЧЕТЕ ЗВЕНЬЕВ (СЕКЦИЙ) ТРУБ
М.1 Коэффициент вертикального давления грунта для железобетонных и бетонных звеньев (секций) труб Сn следует определять по формулам:
, (М.1)
, (М.2)
где jn – нормативный угол внутреннего трения грунта засыпки трубы;
tn – коэффициент нормативного горизонтального (бокового) давления грунта засыпки, определяемый по формуле (2.4) в п. 2.6;
d – диаметр (ширина) звена (секции) по внешнему контуру, м;
h – высота засыпки при определении вертикального давления по формуле (2.2) в п. 2.6, считая от подошвы рельсов или верха дорожного покрытия до верха звена (секции), м; при определении горизонтального (бокового) давления по формуле (2.3) в п. 2.6 высоту засыпки hxследует принимать до середины высоты звеньев (секций) трубы;
a – расстояние от основания насыпи до верха звена (секции) трубы, м;
s – коэффициент, принимаемый равным при фундаментах:
1,2 – неподатливых (на скальном основании или на сваях-стойках);
1,1 – малоподатливых (на висячих сваях);
1,0 – массивных мелкого заложения и грунтовых (нескальных) основаниях.
Если B > h / d, то следует принимать B = h / d.
Коэффициент вертикального давления грунта для многоочковых круглых водопропускных труб допускается вычислять по формуле
, (М.3)
где nn = 0,01(l /d)+ 0,02(l /d) + 0,9, но не более 1 (здесь l – расстояние в свету между очками труб).
При подсыпке насыпей, в которых со временем произошло естественное уплотнение грунта засыпки и физическое состояние конструкций трубы является удовлетворительным, допускается при определении нормативного давления на трубу от собственного веса грунта принимать независимо от податливости основания безразмерный коэффициент С равным 1.
М.2 При расчете гибких (из гофрированного металла и др.) звеньев (секций) труб и при определении давления на грунтовые (нескальные) основания коэффициент Сn следует принимать равным единице.

Приложение Н
НОРМАТИВНАЯ ВРЕМЕННАЯ ВЕРТИКАЛЬНАЯ НАГРУЗКА СК
ОТ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ПОДВИЖНОГО СОСТАВА
И ПРАВИЛА ЗАГРУЖЕНИЯ ЕЮ ЛИНИЙ ВЛИЯНИЯ
Н.1 Величины нормативных эквивалентных нагрузок n для загружения однозначных и отдельных участков двузначных линий влияния приведены в таблице Н.1.
В случаях, оговоренных ниже, при загружении линий влияния следует применять нагрузки – равномерную 9,81К кН/м пути и от порожнего подвижного состава, указанные в п. 2.11.
Таблица Н.1

П р и м е ч а н и я
1 Эквивалентные нагрузки при значениях параметров 1,5 £ l £ 50 м (a = 0 и a = 0,5) и l > 50 м (a = 0), получены по формуле:
 ,

где e = 2,718... – основание натуральных логарифмов.
2 Для промежуточных значений длин загружения l и промежуточных положений вершин линий влияния a = а / l £ 0,5, величину нагрузки n следует определять по интерполяции.
3 Для определения массы поезда на мосту используется эквивалентная нагрузка для a = 0,5.
Н.2 При расчете элементов мостов следует учитывать передачу и распределение давления элементами верхнего строения пути, при этом эквивалентную нагрузку n необходимо принимать:
а) при определении местного давления, передаваемого мостовыми поперечинами, а также металлическими скреплениями (с резиновыми прокладками) при укладке рельсов по железобетонной плите, – равной 24,5К кН/м пути, для расчета по устойчивости стенки балки – не более 19,62К кН/м пути;
б) при определении местного давления, передаваемого плитой балластного корыта (во всех случаях), а также при определении усилий для расчета плиты поперек пути – равной 19,62К кН/м пути, вдоль пути – не более 19,62К кН/м пути.
П р и м е ч а н и я
1 При устройстве пути на балласте значение n ≤ 19,62К кН/м при l ≤ 25 м следует принимать (в том числе для расчета опор, если балластный слой непрерывен) соответствующим a = 0,5 независимо от положения вершин линий влияния.
2 Величину нагрузки для расчета плиты балластного корыта следует принимать равной n/b, кПа,
где b – ширина распределения нагрузки, м, принимаемая равной 2,7 + h или 2,7 + 2h (в зависимости от того, что является более неблагоприятным при расчете отдельных сечений плиты), но не более ширины балластного корыта;
h – расстояние от подошвы шпал до верха плиты, м.
Н.3 При криволинейном, зубчатом (близком к треугольному) и четырехугольном очертаниях однозначные линии влияния и отдельно загруженные участки двузначных линий влияния при коэффициенте искаженности y < 1,10 (отношение площади треугольной линии влияния к площади рассматриваемой линии влияния при одинаковых длинах линий влияния и при одинаковых их наибольших ординатах) загружаются эквивалентной нагрузкой n согласно 2 настоящего приложения.
Н.4 При криволинейном очертании однозначные линии влияния и отдельно загружаемые участки двузначных линий влияния при коэффициенте искаженности y ≥ 1,10 и длине l ≥ 2м загружаются согласно п. Н.2 настоящего приложения с учетом следующих указаний:
а) при 1,10 £ y £ 1,40 (за исключением случая устройства пути на балласте и l < 50 м) с увеличением интенсивности эквивалентной нагрузки на величину, %, равную е (y – 1), где е – коэффициент, определяемый по рисунку Н.1.

Рисунок Н.1 Коэффициент е в зависимости от l и a
(длина загружения l, м, указана на графике)
При устройстве пути на балласте и l < 50 м величину n следует принимать по таблице Н.1, причем для l  10 м независимо от положения вершин линий влияния – по графе, соответствующей a = 0,5;
б) при y > 1,40 следует суммировать от загружения частей линии влияния.
Включающая вершину часть линии влияния длиной l1 и площадью А1 (рисунок Н.2), ограниченная ординатами у1 и у2, загружается на максимум (в соответствии с l1 и a1); остальная часть линии влияния (А – А1) загружается нагрузкой 9,81К кН/м пути.
При этом суммарную величину усилия следует принимать не менее n(А1 + А2), где n – определяется в соответствии с l и a всей линии влияния.
Длину l1 (см. рисунок Н.2) следует назначать с учетом расчетной схемы конструкции.

Рисунок Н.2 Часть линии влияния длиной l, включая ее вершину
Н.5 Усилия (рассматриваемого знака) по линиям влияния, состоящим из нескольких участков, следует определять суммированием результатов загружения отдельных, рядом расположенных участков всей или части линии влияния.
В соответствии с очертанием линий влияния и значениями величин l и a для участков следует загружать:
два участка рассматриваемого знака, расположенные рядом или разделенные участком иного знака, при общей длине этих (двух или трех) участков менее 80 м;
один участок рассматриваемого знака при длине 80 м и более;
остальные участки того же знака – нагрузкой 9,81К кН/м пути.
Разделяющие участки иного знака следует загружать нагрузкой 13,73 кН/м пути, а при наличии таких участков длиной до 20 м один из них не загружают.
Примеры некоторых загружений приведены на рисунках Н.3 и Н.4.
Н.6 При расчете массивных устоев мостов с разрезными балочными пролетными строениями загружение пролета одновременно с призмой обрушения или пролета с устоем следует производить в соответствии с рисунком Н.4 и таблицей Н.2.
Длину загружения призмы обрушения следует принимать равной половине высоты от подошвы шпал до рассматриваемого сечения опоры.
Коэффициент надежности по нагрузке следует принимать, руководствуясь приведенной длиной загружения, равной сумме длин участков, на которых в каждом случае размещается временная нагрузка.
Н.7 При загружении пролетных строений, расположенных на кривых, величину нагрузки n следует принимать с коэффициентом, отражающим влияние смещения центра тяжести подвижного состава, причем расчет следует осуществлять дважды:
а) с учетом центробежной силы и динамического коэффициента, но без учета силовых факторов, возникающих вследствие возвышения наружного рельса;
б) без учета центробежной силы и динамического коэффициента, но с учетом силовых факторов, возникающих вследствие возвышения наружного рельса.

Рисунок Н.3 Схема загружения участков линии влияния при l > 80 м

Рисунок Н.4 Схема загружения пролета одновременно с призмой обрушения или
пролета с устоем при расчете массивных устоев мостов с разрезными балочными
пролетными строениями
Таблица Н.2
Схема
загружения
(по рисунку Н.4)
Загружаемая
часть моста
Длина
загружаемого
участка, м
Ограничение Принимаемое
положение
вершины
линии влияния, a
Эквивалентная
нагрузка n,
кН/м пути
18 а Пролет
Устой
Призма обрушения
l1
l2 £ 20
l3
l=l1+l2+l3 £ 80 01
-
0,5
n1
0
n3 £ 19,62К
б1 Пролет
Устой
Призма обрушения
l1
l2 £ 20
l3
l=l1+l2+l3 ³ 80 0
-
-
n1
0
n3 = 9,81К
б2 Пролет
Устой
Призма обрушения
l1
l2 £ 20
l3
l=l1+l2+l3 ³ 80 -
-
0,5
n1 = 9,81К
0
n3
в Пролет
Устой
l1
l2
l1+l2 £ 80 0
0,5
n1
n2 £ 19,62К
г1 Пролет
Устой
l1
l2
l1+l2 ³ 80 0
-
n1
n2 = 9,81К
г2 Пролет
Устой
l1
l2
l1+l2 ³ 80 -
0,5
n1 = 9,81К
n2

1 При устройстве езды на балласте при l1 < 25 м следует принимать a = 0,5 (п. Н.2).
Н.8 При расчете на выносливость максимальное и минимальное усилия (напряжения) по линиям влияния, указанным в п. Н.5, определяются невыгоднейшим из загружений, возникающих от подвижного состава, и состоящим из нагрузки eСК (которой загружается только один участок) и нагрузки 9,81К кН/м пути. Загружение ведется последовательно по участкам линии влияния – отдельно справа налево и слева направо (рисунок Н.5). При симметричной линии влияния производится загружение в одном направлении.

Рисунок Н.5 Схема загружения участков линии влияния для определения
максимальных и минимальных усилий (напряжений) при расчете на выносливость

Приложение П
ЭКВИВАЛЕНТНЫЕ НАГРУЗКИ ОТ ОДИНОЧНЫХ АВТОМОБИЛЕЙ,
СТОЯЩИХ И ДВИЖУЩИХСЯ КОЛОНН АВТОМОБИЛЕЙ
Длина загружения l, м Эквивалентные нагрузки от нагрузок АБ при разных положениях
вершин треугольных линий влияния, кН/м
АБ-51 АБ-74 АБ-151
a = 0,5 a = 0,25 a = 0 a = 0,5 a = 0,25 a = 0 a = 0,5 a = 0,25 a = 0
А. Одиночный автомобиль
4
5
6
7
8
9
10
12
15
18
24
30
33
36
48
66
166,7
133,4
111,1
95,2
88,6
82,4
76,7
67,2
56,3
48,3
37,7
30,8
28,1
26,0
19,8
14,6
166,7
137,8
123,5
111,1
100,7
91,9
84,4
72,6
59,7
50,8
38,9
31,6
28,8
26,6
20,2
14,8
177,1
153,4
134,3
119,1
106,8
96,7
88,4
75,2
61,5
52,0
39,6
32,1
29,2
26,9
20,3
14,9
245,2
196,1
163,5
140,1
122,6
112,5
105,6
93,5
79,2
68,4
53,6
44,0
40,3
37,3
28,5
21,1
245,2
196,1
168,7
153,6
140,2
128,8
118,8
102,7
85,0
72,5
55,9
45,4
41,6
38,2
29,1
21,4
245,2
211,2
187,0
167,0
150,5
136,9
125,3
107,2
88,0
74,5
57,1
46,2
42,2
38,8
29,4
21,6
495,2
396,2
330,2
283,0
247,6
220,1
207,9
185,5
158,2
137,3
108,1
88,9
81,7
75,4
57,9
42,9
495,2
396,2
330,2
303,0
278,3
256,4
237,3
205,9
171,3
146,4
113,2
92,2
84,3
77,8
59,1
43,5
495,2
415,8
371,0
333,0
301,3
274,6
252,0
216,1
177,8
150,9
115,7
93,8
85,7
78,8
59,8
43,8
Б. Колонна стоящих автомобилей
10
12
15
18
24
30
33
36
48
66
76,7
67,2
56,3
50,4
44,6
46,3
46,6
46,1
41,6
34,3
84,4
72,6
59,7
56,3
51,3
47,7
47,3
46,7
41,9
34,5
88,4
77,6
71,9
68,5
60,5
57,8
56,0
54,0
46,0
36,8
105,6
93,5
79,2
71,3
60,1
63,5
63,3
63,3
58,3
48,8
118,8
102,7
85,0
77,8
70,8
66,3
64,5
64,2
58,8
49,1
125,3
107,2
100,2
94,4
83,4
79,5
77,8
75,4
65,1
52,5
207,9
185,5
158,2
137,3
114,9
102,0
107,9
108,9
106,7
93,2
237,3
205,9
171,3
146,4
129,3
120,7
116,4
113,8
108,0
93,8
252,0
216,1
182,2
172,3
156,9
142,1
139,3
137,2
123,5
102,0
В. Колонна движущихся автомобилей
18
24
30
33
36
48
66
48,3
37,7
30,8
28,1
26,0
21,6
23,3
50,8
38,9
31,6
29,9
29,0
26,8
23,5
52,0
40,2
38,0
36,9
35,6
30,8
28,4
68,4
53,6
44,0
40,3
37,3
30,2
32,9
72,5
55,9
45,4
42,3
41,1
37,9
33,1
74,5
57,1
53,3
52,1
50,5
43,5
40,4
137,3
108,1
88,9
81,7
75,4
57,9
50,5
146,4
113,2
92,3
84,4
77,8
66,2
59,4
151,0
115,8
93,8
90,2
88,1
80,3
69,3
П р и м е ч а н и е – Промежуточные значения эквивалентных нагрузок следует определять по интерполяции.

Приложение Р
МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ГОРИЗОНТАЛЬНОГО (БОКОВОГО) ДАВЛЕНИЯ ГРУНТА НА БЕРЕГОВЫЕ ОПОРЫ (УСТОИ) ОТ ТРАНСПОРТНЫХ СРЕДСТВ
ЖЕЛЕЗНЫХ И АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГ
При расположении на призме обрушения подвижного состава железных дорог
Р.1 Горизонтальное (боковое) давление, кН, следует определять по формулам:
а) для однопутных устоев при симметричной (относительно оси устоя) нагрузке (рисунок Р.1, а)
F = F1 + F2 = 2,7pntnh1 + pntnb (ah – a1h1) , (Р.1)
б) для многопутных устоев при несимметричной (относительно оси устоя) нагрузке (рисунок Р.1, б)
F = F1 + F2 + F3 + F4 = 1,35pntnh1 + 0,5pntnb (ah – a1h1) +
+ 1,35pntnh2 + 0,5pntnb1 (ah – a2h2) , (Р.2)
Если h2 = h, то принимается a2 = a.
Плечи сил F1F2F3 и F4, считая от рассматриваемого сечения (на рисунке Р.1– подошвы фундамента), следует определять по формулам:
; (Р.3)
; (Р.4)
;
, (Р.5)
где pn = n/2,70 – давление распределенной на длине шпал (2,70 м) временной вертикальной нагрузки, кПа;
n – равномерно распределенная нагрузка, кН/м, от подвижного состава на призме обрушения (по приложению Н);
h1h2 – высоты, в пределах которых площадь давления имеет переменную ширину, м;
b – ширина однопутного устоя или удвоенное наименьшее расстояние от вертикальной оси нагрузки до ближайшей боковой грани устоя при несимметричном загружении, м;
b1 = 2,70 + h2 – удвоенное расстояние от оси пути до точки пересечения линии распространения нагрузки с боковой удаленной от пути гранью, м, но не более удвоенного наибольшего расстояния от оси пути до боковой грани устоя;
tn – коэффициент нормативного горизонтального (бокового) давления грунта засыпки по п. 2.6.
Значения коэффициентов a, a1, a2 и x, x1, x2 в зависимости от соответствующих высот hh1h2 следует принимать по таблице Р.1.
П р и м е ч а н и е – Для многопутного устоя общее давление от временной нагрузки следует определять как сумму давлений, получаемых по формуле (Р.2) для каждого из путей в отдельности при соответствующих значениях bb1hh1h2.
При расположении на призме обрушения колесной и гусеничной автомобильных
нагрузок
Р.2 При отсутствии переходных плит от насыпи на устой давление от транспортных средств автомобильных дорог на призме обрушения следует принимать распределенным на площадки опирания.
А В случае расположения стенки перпендикулярно направлению движения давление от каждого ряда колес или гусениц распределяется на площадки опирания размером с х b,
где с – длина соприкасания вдоль оси моста колес или гусениц рассматриваемых нагрузок с покрытием проезжей части (рисунок Р.1, в), принимаемая, м:
для колес тележек нагрузки АК – 0,2;
то же, автомобилей нагрузки АБ – по таблице 2.6 в п. 2.13;
для колесной нагрузки НК-80 – 3,8;
для гусеничной нагрузки НГ-60 – 5,0;
b – ширина, равная расстоянию между внешними гранями колес (для тележек нагрузки АК, автомобилей нагрузки АБ, колесной нагрузки НК).
В случаях, когда сосредоточенное давление распределяется в стороны вдоль рассчитываемой стенки (например, устои с откосными крыльями), его учитывают с коэффициентом a, зависящим от отношения b /h (где h – высота стенки), по таблице Р.2.
В устоях с обратными стенками, расположенными параллельно оси моста, коэффициент a не учитывается.
Таблица Р.1
Hh1h2 a, a1, a2 x, x1, x2 hh1h2 a, a1, a2 x, x1, x2

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15

085
075
0,67
0,61
0,57
0,53
0,49
0,46
0,44
0,42
0,40
0,38
0,37
0,35
0,34

0,53
0,55
0,56
0,58
0,59
0,60
0,60
0,61
0,62
0,62
0,63
0,64
0,64
0,64
0,65

16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30

0,33
0,32
0,31
0,30
0,29
0,28
0,27
0,27
0,26
0,25
0,25
0,24
0,23
0,23
0,22

0,65
0,66
0,66
0,66
0,67
0,67
0,67
0,67
0,68
0,68
0,68
0,68
0,69
0,69
0,69
Таблица Р.2
b/h a b/h a

0,10
0,12
0,14
0,16
0,18
0,20
0,25
0,30
0,35
0,40
0,50

0,327
0,360
0,89
0,414
0,437
0,459
0,505
0,544
0,576
0,602
0,668

0,60
0,70
0,80
0,90
1,00
1,20
1,50
2,00
3,00
4,00
Свыше 4,00

,681
,710
0,735
0,754
0,772
0,810
0,840
0875
0,900
0,950
1,000
Б В случае расположения стенки параллельно оси моста давление от каждого ряда колес вдоль моста и каждой полосы гусеницы распределяется на площадки опирания размером а×d,
где а – длина, принимаемая для нагрузок, м:
АК – h + 1,5;
АБ – h + с, но не более базы автомобиля;
НК – 3,8;
h, с – по подпункту А настоящего приложения;
d – ширина колеса рассматриваемых нагрузок.
Во всех случаях длина а не должна превышать длины рассчитываемого участка стенки.
Р.3 При наличии переходных плит (от насыпи на устой) опирание на грунт (вдоль оси моста) следует учитывать на половине длины плиты со стороны насыпи, при этом давление следует принимать только от части подвижной нагрузки, расположенной на этой половине, и считать его приложенным посередине длины опирания.

Рисунок Р.1 Схема загружения для определения горизонтального (бокового) давления грунта на береговые опоры (устои):
а – при расположении на призме обрушения подвижного состава железных дорог
для однопутных устоев при симметричной (относительно оси устоя) нагрузке;
б – то же, для многопутных устоев при несимметричной (относительно оси устоя) нагрузке;
в – при расположении на призме обрушения автомобильной и гусеничной нагрузок и
стенки перпендикулярно направлению движения (с – длина соприкасания вдоль оси
моста колес или гусениц с покрытием проезжей части, угол b - наклон к вертикальной плоскости скольжения грунта за устоем).
Приложение С
АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ
Части или элементы пролетных строений и опор мостов Значения аэродинамического коэффициента лобового сопротивления сw
1 Главные фермы сквозных пролетных строений балочной и арочной систем:
а) железнодорожных с ездой:
понизу при наличии на них поезда
при отсутствии поезда
поверху при расстоянии между осями ферм от 2 до 4 м соответственно
б) автодорожных



2,15
2,55
2,15–2,45

2,80
2 Балочная клетка и мостовое полотно проезжей части пролетных строений:
а) железнодорожных
б) автодорожных


1,85
1,60
3 Пролетные строения со сплошными балками:
а) железнодорожные:
однопутные с ездой поверху
два однопутных с ездой поверху, установленные на общих опорах двухпутного моста
однопутные в виде замкнутой коробки
однопутные с ездой понизу
двухпутные с ездой понизу
б) автодорожные с ездой поверху:
с плоскими главными балками
с одной коробчатой балкой
с двумя коробчатыми балками


1,90
2,10

1,50
2,25
2,45

1,70
1,50
1,75
4 Прогоны деревянных мостов 1,95
5 Железнодорожный подвижной состав, находящийся на пролетном строении с ездой:
а) понизу
б) поверху


1,50
1,80
6 Каменные, бетонные и железобетонные опоры мостов:
а) поперек моста:
при прямоугольном сечении
то же, но с обтекателями в носовой и кормовой частях
при круглом сечении
в виде двух круглых столбов
б) вдоль моста при прямоугольном сечении


2,10
1,75

1,40
1,80
2,10
7 Деревянные сквозные опоры мостов:
а) башенного типа:
поперек моста
вдоль моста
б) однорядные и сдвоенные:
поперек моста
вдоль моста


3,20
2,40

2,50
1,50
8 Стальные опоры:
а) однорядные:
поперек моста
вдоль моста
б) башенные сквозные при числе плоскостей (поперек направления ветра) от 2 до 4


2,50
1,80
2,10–3,00
9 Перильные ограждения:
а) в мостах с ездой поверху для плоскостей:
не защищенных от ветра
закрытых от ветра подвижным составом
б) в мостах с ездой понизу:
с наветренной стороны, не закрытой элементами сквозных ферм
то же, закрытой элементами сквозных ферм
то же, закрытой элементами сквозных ферм и подвижным составом


1,4
0,8

1,4

1,1
0,6

П р и м е ч а н и е – Для опор, состоящих по высоте из нескольких ярусов, имеющих различные конструктивные формы, ветровую нагрузку необходимо определять для каждого яруса отдельно с учетом соответствующего аэродинамического коэффициента.

Приложение Т
НОРМАТИВНАЯ ЛЕДОВАЯ НАГРУЗКА
Т.1 Нагрузку от льда на опоры мостов следует определять на основе исходных данных по ледовой обстановке в районе расположения сооружения для периода с наибольшими ледовыми воздействиями, при этом период натурных наблюдений должен быть не менее пяти лет.
Пределы прочности льда следует определять по опытным данным.
При отсутствии опытных данных допускается принимать:
для I района страны:
а) предел прочности льда на раздробление (с учетом местного смятия) Rz1:
в начальной стадии ледохода (при первой подвижке) – 735 кПа;
при наивысшем уровне ледохода – 441 кПа;
б) предел прочности льда на изгиб Rm1 – 70 % соответствующих значений прочности льда на раздробление (по подпункту "а");
для остальных районов страны – по формулам:
Rzn = KnRz1 ; (Т.1)
Rmn = 0,7Rzn , (Т.2)
где n – порядковый номер района страны;
Kn – климатический коэффициент для данного района страны.
Границы районов и климатические коэффициенты, соответствующие районам, следует принимать по таблице Т.1. При этом для рек, вскрывающихся при отрицательной температуре, климатический коэффициент следует принимать не менее 2.
На промерзающих до дна реках, если ледоход начинается после прохода по льду весенних вод, предел прочности льда на раздробление следует принимать по фактическим данным (с учетом ослабления льда вследствие его протаивания), но не менее величин, установленных для ледохода при наивысшем уровне.
Таблица Т.1
Номер района Граница района Климатический коэффициент Kn

I


II


III


IV

Южнее линии Выборг – Смоленск – Камышин – Актюбинск – Балхаш

Южнее линии Архангельск – Киров – Уфа – Кустанай – Караганда – Усть-Каменогорск

Южнее линии Воркута – Ханты-Мансийск – Красноярск – Улан-Удэ – Николаевск-на-Амуре

Севернее линии Воркута – Ханты-Мансийск – Красноярск – Улан-Удэ – Николаевск-на-Амуре

1


1,25


1,75


2
П р и м е ч а н и е – Для II и III районов южной границей является северная граница предыдущего района.
Т.2 Равнодействующую ледовой нагрузки необходимо прикладывать в точке, расположенной ниже расчетного уровня воды на 0,3t, где t – расчетная толщина льда, м, принимаемая равной 0,8 максимальной за зимний период толщины льда обеспеченностью 1%.
Т.3 Нагрузку от движущихся ледяных полей на опоры мостов с вертикальной передней гранью необходимо принимать по наименьшему значению из определяемых по формулам:
при прорезании опорой льда
F1 = y1Rznbt , кН; (Т.3)
при остановке ледяного поля опорой
 (Т.4)
где y1, y2 – коэффициенты формы, определяемые по таблице Т.2;
Rm – сопротивление льда раздроблению для районов строительства, кПа;
b – ширина опоры на уровне действия льда, м;
t – толщина льда, м;
n – скорость движения ледяного поля, м/с, определяемая по данным натурных наблюдений, а при их отсутствии принимаемая равной скорости течения воды;
А – площадь ледяного поля, м2, устанавливаемая по натурным наблюдениям в месте перехода или вблизи от него.
Таблица Т.2
Коэффициент Коэффициент формы для опор с носовой частью, имеющей в плане форму
многоугольника прямоугольника треугольника с углом заострения в плане, град
45 60 75 90 120 150

y1

y2

0,90

2,4

1,00

2,7

0,54

0,2

0,59

0,5

0,64

0,8

0,69

1,0

0,77

1,3

1,00

2,7
При отсутствии натурных данных площадь ледяного поля допускается принимать А = 1,75l 2, где l – величина пролета, м, а при уклонах участков водной поверхности i ³ 0,007
 , (Т.5)
где Rmn – предел прочности льда на изгиб в районе строительства, кПа.
Т.4 При движении ледяного поля под углом j £ 80° к оси моста нагрузку ото льда на вертикальную грань опоры необходимо уменьшать путем умножения ее на sin j.
Т.5 Давление льда на опору, имеющую в зоне действия льда наклонную поверхность, следует определять:
а) горизонтальную составляющую Fx, кН, – по наименьшей из величин, полученных по формуле (Т.3) настоящего приложения и по формуле
Fx = yRmnt2tg b ; (Т.6)
б) вертикальную составляющую Fz, кН, – по формуле
, (Т.7)
где y – коэффициент, принимаемый равным 0,2 b/t, но не менее 1;
b – угол наклона к горизонту режущего ребра опоры;
Rmn , b, t – принимаются по пп. Т.1 – Т.3.
Т.6 При сложной ледовой обстановке в районе проектируемого мостового перехода в необходимых случаях следует учитывать нагрузки от:
остановившегося при навале на опору ледяного поля, когда кроме течения воды происходит воздействие на поле ветра;
давления зажорных масс;
примерзшего к опоре (сваям или свайным кустам) ледяного покрова при колебаниях уровня воды;
ледяного покрова при его температурном расширении и наличии с одной стороны опоры поддерживаемой майны льда на податливые (гибкие) опоры.
Указанные нагрузки следует определять по СНиП 2.06.04.

Рисунок Т.1 Схема расположения в одном створе вдоль течения реки двух опор кругового очертания
Т.7 При расположении в одном створе вдоль течения реки двух опор кругового или близкого к нему очертания (рисунок Т.1) давление от прорезания льда при его первой подвижке на низовую (вторую) по течению реки опору допускается принимать в размере æF1,
здесь æ – коэффициент уменьшения давления на низовую (вторую) опору, зависящий от отношения a0 / D (а0 – расстояние между осями опор, D – диаметр опор);
F1 – давление от прорезания льда на верховую (первую) по течению опору (по п. Т.3).
Значения коэффициента æ следует принимать по таблице Т.3.
Таблица Т.3
a0 / D 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8
Æ 0,200 0,204 0,212 0,230 0,280 0,398 0,472 0,542 0,608
a0 / D 1,9 2,0 2,1 2,2 2,3 2,4 2,5 2,6 и более
Æ 0,671 0,730 0,785 0,836 0,884 0,928 0,968 1,000

П р и м е ч а н и е – Промежуточные значения определяются по интерполяции.

Приложение У
ПОТЕРИ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ АРМАТУРЫ
Таблица У.1
Фактор, вызывающий потери
предварительного напряжения
Значение потерь предварительного
напряжения, МПа
1 Релаксация напряжений арматуры:
а) при механическом способе натяжения арматуры:
проволочной
cтержневой

б) при электротермическом и электротермомеханическом способах натяжения стержневой арматуры



(0,22sp/Rph – 0,1) sp
0,1sp – 20

0,03sp
Здесь sp принимается без учета потерь.
Если вычисленные значения потерь от релаксации напряжений оказываются отрицательными, их следует принимать равными нулю.
Проявление потерь от релаксации во времени следует учитывать в соответствии с п. 3.14.

Примечание – Формулы для определения потерь даны для нестабилизированной арматуры, для стабилизированной арматуры (с пониженной релаксацией) значения, полученные по выше приведенным формулам, допускается уменьшать в два раза.
2 Температурный перепад при натяжении на упоры (разность температур натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилие натяжения при прогреве бетона) Для бетона классов В25 – В40 – 1,25 Dt;
то же, класса В45 и выше – 1,00 Dt,
где Dt – разность между температурой нагреваемой арматуры и неподвижных упоров (вне зоны нагрева), воспринимающих усилие натяжения, °С.
Расчетное значение Dt при отсутствии точных данных следует принимать равным 65 °С. Потери от температурного перепада не учитываются, если температура стенда равна температуре нагреваемой арматуры или если в процессе термообработки производится подтяжка напрягаемой арматуры на величину, компенсирующую потери от температурного перепада
3 Деформация анкеров, расположенных у натяжных устройств, при натяжении:
а) на упоры




б) на бетон


Dl Ep /l ,
где Dl – сжатие опрессованных шайб, смятие высаженных головок и т.п., принимаемое равным 2 мм на каждый анкер

(Dl1 + Dl2Ep / l ,
где Dl1 – обжатие шайб под анкерами и обмятие бетона под шайбами, равное 0,5 мм на каждый шов, но не менее 2 мм на каждый анкер, за который производится натяжение;
Dl2 – деформация арматурного элемента относительно анкера, принимаемая равной: для анкера стаканного типа, в котором проволока закрепляется с помощью сплава, бетона, конусного закрепления, высаженных головок, – 2 мм на анкер; для напрягаемых хомутов – 1 мм на анкер; для конусных анкеров пучков из арматурных канатов класса К–7 – 8 мм на анкер; для стержневых хомутов с плотно завинчивающимися гайками с шайбой или парных коротышей – общую величину потерь всех видов в таких хомутах допускается учитывать в размере 98 МПа;
l – длина участка пучка (на котором происходит потери напряжений от данного фактора), уменьшенная в два раза, мм;
Ер – модуль упругости напрягаемой арматуры
4 Трение арматуры
а) о стенки закрытых и открытых каналов при натяжении арматуры на бетон









б) об огибающие приспособления

sp(1 – 1 / ewx + dq),

где sp – принимается без учета потерь;
е – основание натуральных логарифмов;
w, d – коэффициенты, определяемые по таблице У.2 настоящего приложения;
х – длина участка от натяжного устройства до расчетного сечения, м;
q – суммарный угол поворота оси арматуры, рад

sp(1 – 1 / edq) ,
где sp – принимается без учета потерь;
е – основание натуральных логарифмов;
d – коэффициент, принимаемый равным 0,25;
q – суммарный угол поворота оси арматуры, рад.
При применении промежуточных отклоняющих упорных устройств, раздельных для каждого арматурного элемента и имеющих перемещение (за счет поворота) вдоль стенда, потери от трения об упорные устройства допускается не учитывать
5 Деформация стальной формы при изготовлении предварительно напряженных железобетонных конструкций с натяжением на упоры h (Dl / l ) Еs,
где h – коэффициент, который при натяжении арматуры домкратом определяется по формуле
h = (n – 1) / (2n);
Dl – сближение упоров на линии действия усилия предварительного напряжения, определяемое из расчета деформаций формы;
l – расстояние между наружными гранями упоров;
n – число групп арматурных элементов, натягиваемых не одновременно;
Еs – модуль упругости стали форм.
При отсутствии данных о технологии изготовления и конструкции форм потери от деформации форм следует принимать равными 30 МПа
6 Быстронатекающая ползучесть при натяжении на упоры для бетона:
а) естественного твердения
б) подвергнутого тепловой обработке


40sbp / Rbp при sbp / Rbp £ 0,8;
32+ 94(sbpRbp – 0,8) при sbpRbp > 0,8;
где sbp – определяется на уровне центров тяжести соответствующей продольной арматуры с учетом потерь по поз. 1–5 настоящей таблицы.
Потери вычисляются по формулам поз. 6а настоящей таблицы с умножением полученного результата на коэффициент, равный 0,85
7 Усадка бетона при натяжении:

а) на упоры:
бетон естественного твердения
бетон с тепловой обработкой

б) на бетон независимо от условий твердения
Бетон классов по прочности на сжатие
В35 и ниже В40 В45 и выше

40
35

30

50
40

35

60
50

40
  Проявление потерь от усадки во времени следует учитывать в соответствии с п. 3.15.
8 Ползучесть бетона 150a(sbpRbp) при (sbpRbp) £ 0,75;
300a(sbpRbp – 0,375) при (sbpRbp) > 0,75;
где sbp – то же, что в поз. 6 настоящей таблицы, но с учетом потерь по поз. 1– 6;
Rbp – передаточная прочность (п. 3.31);
a – коэффициент, принимаемый равным для бетона:
естественного твердения – 1,0;
подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении – 0,85
  Проявление потерь от ползучести во времени следует учитывать в соответствии с п. 3.15.
9 Смятие под витками спиральной или кольцевой арматуры, наматываемой на бетон (при диаметре конструкции dtxt до 3 м) 70 – 0,22 dext
10 Деформация обжатия стыков между блоками (для конструкций, состоящих из блоков) n(Dl / l) Еs ,
где n – число швов конструкции и оснастки по длине натягиваемой арматуры;
Dl – обжатие стыка, принимаемое равным для стыков:
заполненных бетоном – 0,3 мм;
клеенных после отверждения клея – 0,0;
l – длина участка пучка (на котором происходит потери напряжений от данного фактора), уменьшенная в два раза, мм.
Допускается определение деформации стыков иными способами на основании опытных данных.

П р и м е ч а н и е – Каждому виду потерь предварительного напряжения арматуры в соответствии с номерами позиций присваивать обозначения от s1 до s10.
Таблица У.2
Поверхность канала Коэффициенты для определения потерь
от трения арматуры
w d при арматуре в виде
пучков из высокопрочной проволоки, арматурных канатов класса К-7, стальных канатов и гладких стержней стержней периодического профиля
Гладкая металлическая
Бетонная, образованная с помощью жесткого каналообразователя (или полиэтиленовых труб)
Гофрированные металлические неизвлекаемые:
новые
подверженные коррозии
0,003
0,005





0,0016
0,003
0,35
0,55





0,20
0,30
0,40
0,65






Приложение Ф
РАСЧЕТ ЖЕСТКИХ ЗВЕНЬЕВ КРУГЛЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ТРУБ
Жесткие звенья круглых железобетонных труб допускается рассчитывать на изгибающие моменты (без учета нормальных и поперечных сил), расчетные значения которых следует определять по формуле
, (Ф.1)
где rd – средний радиус звена, м;
р – расчетное давление на звено, принимаемое равным:
для железнодорожных труб
1,3 (pnp + pnk); (Ф.2)
для автодорожных труб
1,3 pnp +1,2 pnk; (Ф.3)
pn p – нормативное вертикальное давление грунта насыпи, принимаемое по п. 2.6;
pn k – нормативное вертикальное давление от временной вертикальной нагрузки, принимаемое по п. 2.17;
 , (Ф.4)
здесь jn – нормативный угол внутреннего трения грунта засыпки, град.;
d – коэффициент, принимаемый в зависимости от условий опирания звена на фундамент или грунтовую (профилированную) уплотненную подушку согласно таблице Ф.1.
Таблица Ф.1
Звено Условие опирания Коэффициент d

Круглое





Круглое с плоской пятой

На грунтовую (профилированную) уплотненную подушку при a ³ 90°

На фундамент (бетонный, железобетонный) через бетонную подушку при a ³ 120°

На фундамент (бетонный, железобетонный)
или на грунтовую уплотненную подушку

0,25


0,22


0,22

Приложение Х
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЖЕСТКОСТЕЙ СЕЧЕНИЙ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ДЛЯ РАСЧЕТА ПРОГИБОВ И УГЛОВ ПОВОРОТА С УЧЕТОМ ПОЛЗУЧЕСТИ БЕТОНА
Х.1 Жесткость сечения предварительно напряженного элемента (целого по длине) при длительном воздействии усилия предварительного напряжения  или постоянной нагрузки , приложенных в моменты времени ti, рекомендуется определять по формуле
, (Х.1)
где EbIred – жесткость приведенного сплошного сечения элемента;
k – коэффициент, учитывающий влияние неупругих деформаций бетона при кратковременном приложении нагрузки и принимаемый равным 0,85;
j*lim,i = c lim,i Ebi – приведенная величина предельной характеристики ползучести бетона.
При определении прогибов и углов поворота от действия временной нагрузки или кратковременного действия постоянной нагрузки (в том числе кратковременного выгиба от усилия предварительного напряжения) в формуле (1) значение j*lim,i следует принимать равным нулю, а жесткость В* заменить на В.
Х.2 Величины j*lim,i рекомендуется вычислять по формулам:
при определении жесткости 
, (Х.2)
при определении жесткости 
, (Х.3)
где Fti – функция, учитывающая влияние предварительного напряжения (обжатия) бетона под постоянной нагрузкой на предельную (при t® ¥) величину изменения предварительного напряжения арматуры (п. Х. 3).
Х.3 Определение компонентов для вычисления приведенной характеристики ползучести бетона j*lim,i:
Fti – функция, учитывающая влияние предварительного напряжения (обжатия) бетона под постоянной нагрузкой на предельную (при t ® ¥) величину изменения предварительного напряжения арматуры и определяемая по формуле
, (Х.4)
где 
 – характеристика бетонной части сечения;
AbIb – площадь и момент инерции бетонной части сечения относительно центра тяжести сечения;
у – расстояние от центра тяжести бетонной части сечения до центра тяжести рассматриваемой напрягаемой арматуры;
n1 – отношение модулей упругости арматуры и бетона, принимаемое по п. 3.48:
mp = Ap/Ab – коэффициент армирования напрягаемой арматурой (при площади поперечного сечения Аs ³ 0,2 Ap следует принимать mp = (As + Ap) / Ab;
Rb,serEb – расчетное сопротивление бетона осевому сжатию по таблице 3.6 при расчете по предельным состояниям второй группы и значение модуля упругости бетона, МПа, по таблице 3.11 (к началу данной стадии), соответствующее передаточной прочности бетона Rbp;
sbi / Rb,ser – относительный уровень напряжений в бетоне в начале данной стадии Dt;
jti = ctiEb – характеристика линейной ползучести бетона, проявившаяся на протяжении рассматриваемой стадии (за время Dt);
cti – удельная деформация ползучести бетона, соответствующая заданному периоду выдержки под нагрузкой, ее рекомендуется определять по формулам:
при Dt £ am , (Х.5)
при Dt > am , (Х.6)
где Dt – время, отсчитываемое с момента приложения нагрузки, сут;
am – параметр, характеризующий скорость развития во времени деформации ползучести бетона и принимаемый по таблице Х.1.
Таблица Х.1
Приведенные характеристики поперечного сечения элемента, см, (отношение площади поперечного сечения элемента к его периметру) 2,5 5,0 7,5 10,0 12,5 15,0 20,0 и более
Параметры, характеризующие скорость развития во времени деформации ползучести am, сут 55 80 110 135 165 190 250
Для конструкций, эксплуатируемых в климатическом подрайоне IVА, согласно СНиП 23-01, значение am для летнего времени года (август) следует снижать на 35 %, а для зимнего (февраль) – увеличивать на 10%, для остальных месяцев – принимать по линейной интерполяции;
сlim,i – предельные значения удельных деформаций ползучести бетона, принимаемые в соответствии с п. 3.32.
Приложение Ц
КОЭФФИЦИЕНТЫ УСЛОВИЙ РАБОТЫ КАНАТОВ
Ц.1 Величину коэффициента условий работы m1 следует принимать:
, (Ц.1)
где D = 2R;
R – радиус кривой, по которой отгибается на отклоняющем устройстве канат одинарной свивки из проволоки диаметром d с временным сопротивлением 1470–1765 МПа; при этом должно соблюдаться условие D/d ³ 580 и m1 ³ 0,85;
m1 = 1 при отгибе закрытых несущих канатов на отклоняющем устройстве по круговой кривой диаметром D, мм, и соблюдении условий:
; 10 £ ds ³ 50;
ds > 50;
где ds – диаметр каната, мм.
При действии на растянутый закрытый несущий канат поперечной нагрузки q через плоские стальные накладки m1 следует принимать по таблице Ц.1.
Таблица Ц.1
q, МН/м 1 2 4,9 9,8 14,7
19,6
Коэффициент m1 1 0,99 0,98 0,96 0,93
0,85
Ц.2 Величину коэффициента условий работы m1 при закреплении канатов в концевых анкерах следует принимать:
при заливке конца каната в конической или цилиндрической полости корпуса сплавом цветных металлов на длине не менее 5 диаметров каната – m1 = 0,95;
при заливке конца каната в конической полости корпуса эпоксидным компаундом на длине не менее 4 диаметров каната – m1 = 1;
при клиновых анкерах, применении алюминиевых прокладок и заполнении пустот эпоксидным компаундом – m1 = 1;
в анкере со сплющиванием концов круглых проволок, защемлением их в анкерной плите и заполнением пустот эпоксидным компаундом с наполнителем из стальной дроби – m1 = 1.

Приложение Ш
КОЭФФИЦИЕНТЫ ДЛЯ РАСЧЕТА ПО УСТОЙЧИВОСТИ СТЕРЖНЕЙ И БАЛОК
Таблица Ш.1

Таблица Ш.2
Гибкость l, lx, ly,lef Коэффициенты j, jc , jb для расчета по устойчивости стержней и балок из стали с классом прочности С325-С345
по ГОСТ 6713 и ГОСТ 19281 при приведенном относительном эксцентриситете еef
0 0,10 0,25 0,50 0,75 1,00 1,50 2,00 2,50 3,00 3,50 4,00 5,00
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
160
170
180
190
200
0,93
0,92
0,90
0,88
0,85(0,84)
0,80(0,78)
0,74(0,71)
0,67(0,63)
0,58(0,53)
0,48(0,43)
0,40(0,36)
0,35(0,32)
0,30(0,28)
0,27(0,25)
0,24(0,23)
0,22
0,20
0,18
0,16
0,15
0,13
0,86
0,84
0,83
0,81
0,77(0,76)
0,72(0,70)
0,66(0,63)
0,58(0,55)
0,50(0,46)
0,43(0,39)
0,38(0,34)
0,33(0,30)
0,29(0,27)
0,25(0,24)
0,23(0,22)
0,21
0,19
0,17
0,16
0,14
0,13
0,78
0,77
0,76
0,73
0,69(0,68)
0,64(0,62)
0,58(0,56)
0,51(0,49)
0,45(0,42)
0,40(0,37)
0,35(0,32)
0,31(0,29)
0,27(0,26)
0,24(0,23)
0,22(0,21)
0,20
0,18
0,16
0,15
0,13
0,12
0,69
0,68
0,66
0,63
0,59(0,58)
0,54(0,52)
0,48(0,46)
0,43(0,41)
0,38(0,35)
0,34(0,31)
0,31(0,29)
0,28(0,26)
0,25(0,24)
0,22(0,21)
0,20(0,19)
0,18
0,17
0,15
0,14
0,13
0,12
0,62
0,60
0,58
0,56(0,55)
0,52(0,51)
0,48(0,46)
0,43(0,41)
0,39(0,37)
0,35(0,33)
0,31(0,29)
0,28(0,26)
0,25(0,24)
0,23(0,22)
0,21(0,20)
0,19(0,18)
0,17
0,16
0,14
0,13
0,12
0,11
0,54
0,52
0,51
0,49(0,48)
0,46(0,45)
0,43(0,42)
0,39(0,38)
0,35(0,34)
0,32(0,31)
0,29(0,28)
0,26(0,25)
0,23(0,22)
0,22(0,21)
0,19(0,18)
0,18(0,17)
0,17
0,15
0,14
0,13
0,12
0,10
0,44
0,43
0,41
0,40(0,39)
0,38(0,37)
0,36(0,35)
0,33(0,32)
0,32(0,31)
0,30(0,29)
0,27(0,26)
0,25(0,24)
0,23(0,22)
0,21(0,20)
0,19(0,18)
0,17(0,16)
0,15
0,14
0,13
0,12
0,11
0,10
0,34
0,34
0,33
0,32
0,31
0,30
0,28
0,27
0,25
0,23
0,21
0,20
0,18
0,17
0,16
0,14
0,14
0,12
0,12
0,10
0,09
0,28
0,28
0,28
0,27
0,26
0,25
0,25
0,23
0,22
0,21
0,19
0,19
0,17
0,16
0,15
0,15
0,13
0,12
0,11
0,10
0,09
0,24
0,24
0,24
0,24
0,23
0,22
0,22
0,21
0,20
0,19
0,18
0,17
0,16
0,15
0,14
0,13
0,12
0,11
0,11
0,10
0,09
0,22
0,22
0,22
0,21
0,21
0,21
0,20
0,20
0,18
0,18
0,17
0,16
0,15
0,14
0,13
0,12
0,12
0,11
0,10
0,09
0,08
0,20
0,20
0,20
0,19
0,19
0,19
0,18
0,18
0,17
0,16
0,16
0,15
0,14
0,13
0,13
0,11
0,11
0,10
0,10
0,09
0,08
0,17
0,17
0,17
0,16
0,16
0,16
0,15
0,15
0,14
0,14
0,13
0,13
0,12
0,12
0,11
0,10
0,10
0,09
0,09
0,08
0,08

П р и м е ч а н и е – См. примечание к таблице Ш.1.
Таблица Ш.3
Гибкость l, lx, ly,lef Коэффициенты j, jc , jb для расчета по устойчивости стержней и балок из стали с классом прочности С390 по ГОСТ 6713 и
390-14Г2АФД, 390-15Г2АФДпс по ГОСТ 19281 при приведенном относительном эксцентриситете еef
0 0,10 0,25 0,50 0,75 1,00 1,50 2,00 2,50 3,00 3,50 4,00 5,00
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
160
170
180
190
200
0,93
0,92
0,90
0,88
0,84(0,83)
0,79(0,77)
0,73(0,70)
0,63(0,59)
0,53(0,49)
0,43(0,38)
0,35(0,32)
0,30(0,27)
0,26(0,24)
0,23(0,21)
0,21(0,20)
0,19
0,17
0,15
0,13
0,12
0,11
0,86
0,84
0,83
0,81
0,76(0,75)
0,71(0,69)
0,65(0,62)
0,55(0,51)
0,46(0,42)
0,39(0,34)
0,33(0,30)
0,28(0,25)
0,25(0,23)
0,22(0,21)
0,20(0,19)
0,18
0,16
0,14
0,13
0,11
0,11
0,78
0,77
0,76
0,73
0,68(0,67)
0,63(0,61)
0,58(0,55)
0,49(0,45)
0,42(0,38)
0,37(0,32)
0,31(0,28)
0,27(0,24)
0,24(0,22)
0,21(0,19)
0,19(0,18)
0,17
0,15
0,13
0,12
0,10
0,10
0,70
0,68
0,66
0,63
0,58(0,57)
0,53(0,51)
0,48(0,45)
0,41(0,37)
0,35(0,31)
0,31(0,26)
0,26(0,23)
0,23(0,20)
0,21(0,19)
0,19(0,17)
0,17(0,16)
0,15
0,14
0,12
0,11
0,10
0,10
0,63
0,60
0,58
0,55
0,51(0,50)
0,47(0,45)
0,43(0,40)
0,39(0,33)
0,33(0,29)
0,29(0,24)
0,25(0,22)
0,22(0,19)
0,20(0,18)
0,18(0,16)
0,16(0,15)
0,14
0,13
0,11
0,10
0,09
0,09
0,55
0,52
0,51
0,48
0,45(0,44)
0,43(0,41)
0,40(0,37)
0,36(0,30)
0,31(0,27)
0,28(0,23)
0,24(0,21)
0,20(0,17)
0,19(0,17)
0,17(0,15)
0,16(0,15)
0,14
0,12
0,11
0,10
0,09
0,08
0,45
0,43
0,41
0,39
0,37(0,36)
0,36(0,34)
0,34(0,31)
0,31(0,25)
0,26(0,22)
0,24(0,19)
0,21(0,18)
0,18(0,15)
0,16(0,14)
0,15(0,13)
0,14(0,13)
0,12
0,11
0,10
0,09
0,08
0,07
0,35
0,34
0,33
0,32
0,31(0,30)
0,31(0,29)
0,30(0,27)
0,29(0,23)
0,25(0,21)
0,23(0,18)
0,20(0,17)
0,18(0,15)
0,16(0,14)
0,15(0,13)
0,14(0,13)
0,11
0,11
0,09
0,09
0,07
0,06
0,29
0,28
0,28
0,27
0,26(0,25)
0,26(0,24)
0,26(0,24)
0,25(0,19)
0,22(0,18)
0,21(0,16)
0,19(0,15)
0,17(0,14)
0,15(0,13)
0,14(0,12)
0,13(0,12)
0,10
0,10
0,09
0,08
0,07
0,06
0,25
0,24
0,24
0,24
0,23(0,22)
0,23(0,21)
0,23(0,21)
0,23(0,17)
0,20(0,16)
0,19(0,14)
0,19(0,14)
0,15(0,12)
0,14(0,12)
0,13(0,11)
0,12(0,11)
0,10
0,09
0,08
0,08
0,07
0,06
0,23
0,22
0,22
0,21
0,210,20()
0,21(0,20)
0,21(0,19)
0,21(0,16)
0,18(0,14)
0,18(0,13)
0,18(0,13)
0,15(0,11)
0,13(0,11)
0,12(0,11)
0,11(0,10)
0,09
0,09
0,08
0,07
0,06
0,05
0,21
0,20
0,20
0,19
0,19(0,18)
0,19(0,18)
0,19(0,17)
0,19(0,14)
0,17(0,13)
0,17(0,11)
0,17(0,11)
0,15(0,10)
0,12(0,10)
0,11(0,09)
0,11(0,09)
0,08
0,08
0,07
0,07
0,06
0,05
0,18
0,17
0,17
0,16
0,16(0,15)
0,16(0,15)
0,16(0,14)
0,16(0,11)
0,14(0,10)
0,14(0,09)
0,14(0,08)
0,13(0,08)
0,10(0,08)
0,10(0,08)
0,09(0,08)
0,07
0,07
0,06
0,06
0,05
0,05

П р и м е ч а н и е – См. примечание к таблице Ш.1.

КОЭФФИЦИЕНТЫ ВЛИЯНИЯ ФОРМЫ СЕЧЕНИЯ h
Коэффициенты влияния формы сечения h при определении приведенного относительного эксцентриситета по формуле eef = herel следует принимать по приложению 6 СНиП II-23, вычисляя при этом условную гибкость по формуле
,
где aR – коэффициент, принимаемый по таблице Ш.4, при этом m = erel.
Таблица Ш. 4
Класс прочности стали Толщина проката, мм Значение коэффициента aR
С235 До 20 0,0324
21 – 40 0,0316
41 –60 0,0309
С325-С345 8 – 32 0,0378
33 – 50 0,0372
С390 8 – 50 0,0412

Приложение Щ
РАСЧЕТ ПО УСТОЙЧИВОСТИ ПОЛОК И СТЕНОК ЭЛЕМЕНТОВ, ПОДКРЕПЛЕННЫХ РЕБРАМИ ЖЕСТКОСТИ
Щ.1 Прямоугольные отсеки полок и стенок (далее – пластинки), заключенные между подкрепляющими их по контуру ортогональными деталями (ребра жесткости, полка для стенки и стенка для полки), следует рассчитывать по устойчивости. При этом расчетными размерами и параметрами проверяемой пластинки являются:
а – длина пластинки, равная расстоянию между осями поперечных ребер жесткости;
hef – расчетная ширина пластинки, равная:
при отсутствии продольных ребер жесткости у прокатного или сварного элемента - расстоянию между осями поясов hw или осями стенок коробчатого сечения bf;
то же, у составного элемента с болтовыми соединениями – расстоянию между ближайшими рисками поясных уголков;
при наличии продольных ребер жесткости у сварного или прокатного элемента – расстоянию от оси пояса (стенки) до оси крайнего продольного ребра жесткости h1 и hn или расстоянию между осями соседних продольных ребер жесткости hi (i = 2; 3; 4; 5...);
то же, у составного элемента с болтовыми соединениями – расстоянию от оси крайнего ребра жесткости до ближайшей риски поясного уголка h1 и hn или расстоянию между осями соседних продольных ребер жесткости hi (i = 2; 3; 4; 5...);
t – толщина проверяемой пластинки;
t1b1 – толщина и расчетная ширина листа, ортогонального к проверяемой пластинке; в расчетную ширину этого листа в двутавровом сечении следует включать (в каждую сторону от проверяемой пластинки) участок листа шириной z1t1, но не более ширины свеса, а в коробчатом сечении – участок шириной 1/2 z2t1, но не более половины расстояния между стенками коробки (здесь коэффициенты z1 и z2следует определять по п. 4.55);
 здесь и  определяются по п. Щ.2;
;
; здесь b – коэффициент, принимаемый по таблице Щ.1.
В случае если проверяемая пластинка примыкает к пакету из двух и более листов, за t1 и b1 принимаются толщина и расчетная ширина первого листа пакета, непосредственно примыкающего к указанной пластинке.
Таблица Щ.1
Характер закрепления сжатого пояса конструкцией проезжей части Значение коэффициента b
К поясу с помощью лапчатых болтов прикреплены мостовые брусья

К поясу с помощью высокопрочных шпилек и деревянных подкладок прикреплены сборные железобетонные плиты проезжей части

Пояс свободен

К поясу приварен внахлестку или встык лист ортотропной плиты

К поясу с помощью закладных деталей и высокопрочных болтов присоединена сборная проезжая часть сталежелезобетонного пролетного строения

К поясу непрерывно по всей длине пролета присоединена проезжая часть сталежелезобетонного пролетного строения с помощью высокопрочных болтов и подливки цементно-песчаным раствором
0,3


0,5



0,8

2,0


1,5



20
Щ.2 Расчет по устойчивости пластинок следует выполнять с учетом всех компонентов напряженного состояния – sx, sy, txy.
Напряжения sx, sy, txy следует вычислять в предположении упругой работы материала по сечению брутто без учета коэффициентов продольного изгиба.
Максимальное sx и минимальное  продольные нормальные напряжения (положительные при сжатии) по продольным границам пластинки следует определять по формулам:
 , (Щ.1) (Щ.2)
где ymaxymin – максимальное и минимальное расстояния от нейтральной оси до продольной границы пластинки (с учетом знака);
Мm – среднее значение изгибающего момента в пределах отсека при m £ 1; если длина отсека больше его расчетной ширины, то Мm следует вычислять для более напряженного участка длиной, равной ширине отсека; если в пределах отсека момент меняет знак, то Мm следует вычислять на участке отсека с моментом одного знака.
Среднее касательное напряжение txy следует определять:
при отсутствии продольных ребер жесткости – по формуле
, (Щ.3)
где , (Щ.4)
при их наличии – по формуле
, (Щ.5)
В формулах (Щ.4) и (Щ.5):
Qm – среднее значение поперечной силы в пределах отсека, определяемое так же, как Мm;
t1, t2 – значения касательных напряжений на продольных границах пластинки, определяемые по формуле (3) при замене Smaxсоответствующими значениями S.
Поперечное нормальное напряжение sy (положительное при сжатии), действующее на внешнюю кромку крайней пластинки, следует определять:
от подвижной нагрузки – по формуле
, (Щ.6)
где Р – распределенное давление на внешнюю кромку крайней пластинки, определяемое по обязательному приложению Н;
от сосредоточенного давления силы F – по формуле
, (Щ.7)
где lef – условная длина распределения нагрузки.
Условную длину распределения нагрузки lef следует определять:
при передаче нагрузки непосредственно через пояс балки или через рельс и пояс – по формуле
, (Щ.8)
где с – коэффициент, принимаемый для сварных и прокатных элементов равным 3,25, для элементов с соединениями на высокопрочных болтах – 3,75, на обычных болтах – 4,5;
I – момент инерции пояса балки или сумма моментов инерции пояса и рельса;
при передаче нагрузки от катка через рельс, деревянный лежень и пояс балки lef следует принимать равной 2h (где h – расстояние от поверхности рельса до кромки пластинки), но не более расстояния между соседними катками.
Поперечные нормальные напряжения sy на границе второй и последующих пластинок следует определять, как правило, по теории упругости.
Допускается их определять:
при нагрузке, распределенной по всей длине пластинки, – по формуле
, (Щ.9)
при сосредоточенной нагрузке – по формуле
, (Щ.10)
В формулах (Щ.9) и (Щ.10):

где h0 – часть высоты стенки, равная расстоянию от оси нагруженного пояса в сварных и прокатных балках или от ближайшей риски поясного уголка в балках с болтовыми соединениями до границы проверяемой пластинки;
hw – полная высота стенки.
Щ.3 Критические напряжения sx,cr, sy,cr, txy,cr, sx,crf, sy,cr,ef, txy,cr,ef следует определять в предположении действия только одного из рассматриваемых напряжений sx, sy, txy. Приведенные критические напряжения sx,crf, sy,cr,ef, txy,cr,ef в общем случае вычисляют в предположении неограниченной упругости материала на основе теории устойчивости первого рода (бифуркация форм равновесия) для пластинчатых систем.
Значения приводимых в таблицах Щ.2, Щ.4 – Щ.13 параметров для определения критических напряжений в пластинках допускается находить по линейной интерполяции.
Щ.4 Расчет по устойчивости стенки сплошных изгибаемых элементов, имеющей только поперечные ребра жесткости, следует выполнять по формуле
, (Щ.11)
где sx,cr, sy,cr – критические нормальные напряжения соответственно продольное и поперечное;
txy,cr – критическое касательное напряжение;
w1 – коэффициент, принимаемый по таблице Щ.2;
 – коэффициент, вводимый при расчете автодорожных и городских мостов при hw/t > 100.
Таблица Щ.2
x 0 0,5 1,0 1,5 2,0 3,0 4,0
w1 1,00 1,05 1,10 1,15 1,20 1,30 1,40
Критические напряжения sx,cr, sy,cr, txy,cr следует определять по формулам таблицы Щ.3 в зависимости от приведенных критических напряжений sx,crf, sy,cr,ef, txy,cr,ef, вычисляемых по пп. Щ.4.1 – Щ.4.3. При этом txy,cr определяется по формулам для sx,cr с подстановкой в них соотношений:
.
Таблица Щ.3
Класс прочности
стали
Интервал
значений sx,cr,ef,
МПа
Формулы1 для определения
sx,cr и sy,cr
С235 0–196


196–385


Свыше 385
sx,cr = 0,9 sx,cr,ef m


sx,cr = [–170,7(sx,cr,ef /Е)2 + 0,6375(sx,cr,ef /Е) + 0,4048 × 10-3]Em

sx,cr = [0,03114(sx,cr,e f /Е) + 0,9419 × 10-3Em
С325–С345 0–207


207–524


Свыше 524
sx,cr = 0,9 sx,cr,ef m


sx,cr = [–201,2(sx,cr,ef /Е)2 + 1,024(sx,cr,ef /Е) + 0,0795 × 10-3Em

sx,cr = [0,03572(sx,cr,ef /Е) + 1,290 × 10-3Em
С390 0–229


229–591


Свыше 591
sx,cr = 0,9 sx,cr,ef m


sx,cr = [–215,8(sx,cr,ef /Е)2 + 1,238(sx,cr,ef /Е) + 1,1091 × 10-3Em

sx,cr = [0,03677(sx,cr,ef / Е) + 1,561 × 10-3Em

1 При определении поперечных нормальных критических напряжений в формулах заменяются sx,cr на sy,cr и sx,cr,ef на sу,cr,ef.
Здесь m – коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 4.15.
Щ.4.1 Приведенное критическое продольное нормальное напряжение для пластинок стенки изгибаемого элемента следует определять по формуле
, (Щ.12)
где c – коэффициент упругого защемления стенки, принимаемый для элементов с болтовыми соединениями равным 1,4, для сварных элементов – по таблице Щ.4;
x – коэффициент, принимаемый по таблице Щ.5.
Таблица Щ.4
g 0,25 0,5 1,0 2,0 4,0 10,0 Свыше 10
c 1,21 1,33 1,46 1,55 1,60 1,63 1,65
Таблица Щ.5
x Значение коэффициента e при m
0,4 0,5 0,6 0,67 0,75 0,8 0,9 1,0 1,5 2 и более

0
0,67
0,80
1,00
1,33
2,00
3,00
4,00

8,41
10,8
13,3
15,1
18,7
29,1
54,3
95,7

6,25
8,0
9,6
110
14,2
25,6
54,5
95,7

5,14
7,1
8,3
9,7
12,9
24,1
58,0
95,7

4,75
6,6
7,7
9,0
12,0
23,9
53,8
95,7

4,36
6,1
7,1
8,4
11,0
24,1
53,8
95,7

4,2
6,0
6,9
8,1
11,2
24,4
53,8
95,7

4,04
5,9
6,7
7,9
11,1
25,6
53,8
95,7

4,0
5,8
6,6
7,8
11,0
24,1
53,8
95,7

4,34
6,1
7,1
8,4
11,5
24,1
53,8
95,7

4,0
5,8
6,6
7,8
11,0
23,9
53,8
95,7
Щ.4.2 Приведенное критическое поперечное нормальное напряжение sy,cr,ef для пластинок стенки изгибаемого элемента следует определять по формуле
, (Щ.13)
где z – коэффициент, принимаемый равным единице при нагрузке, распределенной по всей длине пластинки, и по таблице Щ.6 – при сосредоточенной нагрузке;
c – коэффициент упругого защемления стенки, принимаемый по таблице Щ.7;
z – коэффициент, принимаемый по таблице Щ.8.
Таблица Щ.6
m Значение коэффициентов z при r
0,10 0,11 0,12 0,13 0,14 0,15 0,16 0,18 0,20 0,25 0,30 0,35

0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,2
1,4
1,5
2,0 и более

1,70
1,98
2,23
2,43
2,61
2,74
2,79
2,84
2,86
2,86

1,67
1,93
2,17
2,35
2,51
2,64
2,68
2,73
2,75
2,75

1,65
1,89
2,11
2,28
2,43
2,55
2,59
2,63
2,65
2,65

1,63
1,85
2,06
2,22
2,36
2,47
2,51
2,54
2,56
2,55

1,61
1,82
2,02
2,17
2,30
2,40
2,43
2,46
2,48
2,47

1,60
1,80
1,98
2,12
2,24
2,34
2,37
2,39
2,41
2,40

1,60
1,79
1,96
2,10
2,21
2,31
2,33
2,35
2,37
2,36

1,60
1,78
1,93
2,05
2,16
2,24
2,26
2,28
2,30
2,28

1,60
1,76
1,89
2,01
2,11
2,17
2,19
2,21
2,22
2,20

1,60
1,72
1,82
1,91
1,98
2,04
2,05
2,05
2,07
2,05

1,60
1,71
1,79
1,86
1,92
1,97
1,98
1,98
1,99
1,96

1,60
1,69
1,76
0,82
1,87
0,91
1,91
1,91
1,91
1,88
В таблице Щ.6 обозначено: r = 1,04 lef/hef.
Таблица Щ.7
g Значение коэффициента c при m
0,4 0,6 0,8 1,0 1,5 2,0 и более

0,25
0,5
1,0
4,0
10 и более

1,19
1,24
1,28
1,32
1,34

1,19
1,29
1,36
1,45
1,49

1,20
1,30
1,41
1,57
1,65

1,20
1,32
1,47
1,73
1,88

1,19
1,32
1,52
1,97
2,51

1,18
1,32
1,56
2,21
2,95
Таблица Щ.8
m z m Z

0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
1,0

4,88
5,12
5,37
5,59
5,80
6,26

1,2
1,4
1,6
1,8
2,05
2,5 и более

6,87
7,69
8,69
9,86
11,21
15,28
Щ.4.3 Приведенное критическое касательное напряжение txy,cr,ef для пластинок стенок изгибаемого элемента следует определять по формуле
, (Щ.14)
где d – меньшая сторона отсека (а или hef);
m1 – коэффициент, принимаемый равным m при а > hef и 1/m при а < hef;
c – коэффициент упругого защемления стенки, принимаемый равным единице для элементов с болтовыми соединениями и по таблице Щ.9 – для сварных элементов.
Таблица Щ.9
g Значение коэффициента c при m
0,5 0,67 1,0 2,0 2,5 и более

0,25
0,5
1,0
2,0
5,0
10,0
Свыше 10

1,014
1,016
1,017
1,018
1,018
1,018
1,018

1,063
1,075
1,081
1,085
1,088
1,088
1,089

1,166
1,214
1,252
1,275
1,292
1,298
1,303

1,170
1,260
1,358
1,481
1,496
1,524
1,552

1,192
1,300
1,416
1,516
1,602
1,636
1,680
Щ.5 Расчет по устойчивости пластинок стенки сплошных изгибаемых элементов, имеющих поперечные ребра и одно продольное ребро в сжатой зоне, следует выполнять:
первой пластинки – между сжатым поясом и продольным ребром – по формуле
, (Щ.15)
где w1 – коэффициент, принимаемый по таблице Щ.2;
sx, sy, txy – напряжения, определяемые по п. Щ.2;
sx,cr, sy,cr, txy,cr –- критические напряжения, определяемые согласно п.Щ.4;
второй пластинки – между растянутым поясом и продольным ребром – по формуле (Щ.11), принимая при этом w2 = 1.
Щ.5.1 Приведенное критическое продольное нормальное напряжение sx,crf следует определять по формуле (Щ.12), при этом коэффициент упругого защемления c следует принимать:
первой пластинки: элементов с болтовыми соединениями – c = 1,3; таких же и сварных элементов при объединении с железобетонной плитой – c = 1,35; прочих сварных элементов – по таблице Щ.10;
второй пластинки – c = 1.
Таблица Щ.10
g 0,5 1,0 2,0 5,0 10 и более
c 1,16 1,22 1,27 1,31 1,35
Щ.5.2 Приведенное критическое поперечное нормальное напряжение sx,crf в первой пластинке следует определять по формуле
, (Щ.16)
где i – коэффициент, принимаемый равным 1,0 при m = a/h1 ³ 0,7 и 2,0 при 0,7 > m > 0,4;
c – коэффициент упругого защемления, принимаемый по таблице Щ.11 для элементов, объединенных с железобетонной плитой, и для балок с болтовыми соединениями, по таблице Щ.12 – для сварных балок.
Таблица Щ.11
m 0,5 0,8 1,0 1,5 2,0 и более
c 1,07 1,18 1,31 1,52 1,62
Таблица Щ.12
g Значение коэффициента c при m
0,5 0,6 0,9 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0

2

4

1,06

1,06

1,07

1,07

1,13

1,14

1,17

1,19

1,31

1,38

1,32

1,44

1,29

1,43

1,25

1,39
Приведенное критическое поперечное нормальное напряжение sx,crf при воздействии сосредоточенной нагрузки, когда действующие напряжения определяются по формуле (Щ.7), следует вычислять по формуле (Щ.16) с умножением на коэффициент 1,55; если при этом a> 2h1 + 2lef, то надлежит принимать .
Приведенное критическое поперечное нормальное напряжение sx,crf во второй пластинке следует определять по формуле (Щ.13), при этом следует принимать: c = 1; z – по таблице Щ.8; z – по таблице Щ.6 при r = 0,35.
Щ.5.3 Приведенное критическое касательное напряжение tx,crf следует определять по формуле (Щ.14), при этом для первой пластинки вместо коэффициента защемления c должен быть принят коэффициент , для второй пластинки – c = 1.
Щ.6 Расчет по устойчивости пластинок стенки сплошных изгибаемых элементов, имеющих поперечные ребра и несколько продольных ребер жесткости, следует выполнять:
первой пластинки – между сжатым поясом и ближайшим ребром – по формуле (Щ.15) и формулам (Щ.12), (Щ.16) и (Щ.14) для sx,crf, sy,cr,ef, txy,cr,ef соответственно;
для последующих сжатых пластинок – по формулам для первой пластинки, принимая коэффициент защемления c = 1;
для сжато-растянутой пластинки – по формуле (Щ.11), принимая w1 = 1, и формулам (Щ.12), (Щ.16) и (Щ.14) для sx,crf, sy,cr,ef, txy,cr,ef как для второй пластинки по п. 5.
Расчет по устойчивости пластинки растянутой зоны стенки следует выполнять по формуле
, (Щ.17)
где sy,crf, txy,cr – критические поперечное нормальное и касательное напряжения, определяемые по sy,cr,ef, txy,cr,ef согласно указаниям п. Щ.4, при этом приведенное критическое поперечное нормальное напряжение sy,cr,ef следует определять по формуле
, (Щ.18)
где d – коэффициент, принимаемый по таблице Щ.13.
Таблица Щ.13
Тип пластинки Значения коэффициента дельта при a /hef
0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 1,0 1,5 2,0

Примыкающая к растянутому поясу

Промежуточная

1240



920

1380



970

1520



1020

1650



1060

1820



1100

2240



1190

3860



1530

6300



2130

П р и м е ч а н и е – а и hef следует определять по п. Щ.1.
Приведенное критическое касательное напряжение txy,cr,ef следует определять:
для пластинки, примыкающей к растянутому поясу, – по формуле
, (Щ.19)
для промежуточной растянутой пластинки – по формуле
, (Щ.20)
где d – меньшая сторона отсека (а или hef);
m1 – коэффициент, принимаемый равным m при а > hef и 1/m при а < hef.
Щ.7 Расчет по устойчивости пластинок стенки сплошных сжато-изгибаемых элементов (балки жесткости пролетного строения распорной системы, арки или пилона) при сжатии сечения по всей высоте следует выполнять по формуле
, (Щ.21)
где sx – максимальное продольное нормальное напряжение на границе пластинки от продольной силы N и изгибающего момента Мm, принимаемого в соответствии с п. Щ.2;
w1 – коэффициент, определяемый по таблице Щ.2;
sy, txy – поперечное нормальное и среднее касательное напряжения, определяемые согласно п. Щ.2;
sx,cr, sy,cr, txy,cr – критические напряжения, определяемые по sx,crf, sy,cr,ef, txy,cr,ef согласно указаниям п. Щ.4.
При действии на части высоты сечения растягивающих напряжений расчет следует выполнять как для стенки сплошных изгибаемых элементов (см. пп. Щ.4 – Щ.6).

Приложение Э
КОЭФФИЦИЕНТЫ ДЛЯ РАСЧЕТА НА ВЫНОСЛИВОСТЬ
Таблица Э.1
Расположение расчетного се­чения
и характеристика стальной конст­рукции моста
Эффективный коэффициент концентрации напряжений b для стали марок
C235 С325–С390

1 По основному металлу после дробеметной очистки или с необработанной прокатной поверхностью у деталей с про­катными обработанными фрезерованием, строжкой кромками в сечениях вне сварных швов и болтов

1,0

1,0

2 То же, с кромками, обрезанными газовой машинной резкой:
а) нормального качества
б) чистовой (смыв-процесс, резка с кислородной завесой, кислородно-плазменная)



1,1
1,0



1,2
1,0

3 По основному металлу деталей в сечениях:
а) нетто по соединительным болтам составных элементов, а также у свободного отверстия (рисунок Э.1)
б) нетто у отверстия с поставленным в него высокопрочным болтом, затянутым на нормативное усилие (рисунок Э.2)
в) брутто по первому ряду высокопрочных болтов в прикреплении фасонки к не стыкуемым в данном узле поясам сплошных балок и элементам решетчатых ферм (рисунок 3)
г) то же, в прикреплении к узлу или в стыке двухступенчатых элементов, у которых:
непосредственно перекрытая часть сечения (2Аn) составляет, %, не менее: 80 общей площади сечения, в том числе при двусторонних накладках – 60 (рисунок Э.4)
непосредственно перекрытая часть сечения (2Аn) составляет, %, не менее: 60 общей площади сечения, в том числе при двусторонних накладках - 40 (рисунок Э.4)
д) то же, в прикреплении к узлу или в стыке с односторонними накладками двухстенчатых элементов, у которых непосредственно перекрытая часть сечения (2Аn) составляет (рисунок 5), % общей площади сечения:
60 и более
менее 60
е) то же, в прикреплении к узлу или в стыке с односторонними накладками одностенчатых элементов (рисунок Э.6)


1,3

1,1


1,3mf





1,4mf


1,5mf






1,6mf
1,7mf
2,2mf


1,5

1,3


1,5mf





1,6mf


1,7mf






1,8mf
1,9mf
2,5mf

4 По основному металлу деталей в сечении по границе необработанного стыкового шва с усилением, имеющим плавный переход (при стыковании листов одинаковой толщины и ширины)

1,5

1,8

5 По основному металлу деталей в сечении по зоне перехода к стыковому шву, обработанному в этом месте абразивным кругом или фрезой при стыковании листов:
а) одинаковой толщины и ширины
б) разной ширины в сечении по более узкому листу
в) разной толщины в сечении по более тонкому листу
г) разной толщины и ширины в сечении по листу с меньшей площадью




1,0
1,2
1,3
1,6




1,0
1,4
1,5
1,9

6 По основному металлу элемента, прикрепляемого внахлестку, в сечении по границе лобового углового шва:
а) без механической обработки этого шва при отношении его катетов b : а ³ 2 (при направлении большего катета b вдоль усилия)
б) то же, при отношении катетов b : а = 1,5
в) при механической обработке этого шва и отношении катетов b : а ³ 2
г) то же, при отношении катетов b : а = 1,5



2,3


2,7
1,2

1,6



3,2


3,7
1,4

1,9

7 По основному металлу элемента, прикрепляемого внахлестку фланговыми угловыми швами, в сечениях по концам этих швов независимо от их обработки

3,4

4,4

8 По основному металлу растянутых поясов балок и элементов ферм в сечении по границе поперечного углового шва, прикрепляющего диафрагму или ребро жесткости:
а) без механической обработки шва, но при наличии плавного перехода от шва к основному металлу при сварке:
ручной
полуавтоматической под флюсом
б) при механической обработке шва фрезой








1,6
1,3
1,0








1,8
1,5
1,1

9 Сечения составных элементов из листов, соединенных непрерывными продольными швами, сваренными автоматом, при действии усилия вдоль оси шва

1,0

1,0

10. По основному металлу элементов в местах, где обрываются детали:
а) фасонки, привариваемые встык к кромкам поясов балок и ферм или втавр к стенкам и поясам балок, а также к элементам ферм, при плавной криволинейной форме и механической обработке перехода от фасонки к поясу, при полном проплавлении толщины фасонки
б) оба пояса на стенке двутаврового сечения при условии постепенного уменьшения к месту обрыва ширины и толщины пояса, присоединения стенки к поясам на концевом участке с полным проплавлением и механической обработкой перехода поясов к стенке
в) один лист пакета пояса сварной балки при уменьшении к месту обрыва толщины с уклоном не круче 1:8 и ширины листа со сведением ее на нет с уклоном не круче 1:4 и с механической обработкой концов швов
г) накладная деталь для усиления ослабленного отверстиями сечения элемента (компенсатор ослабления) при симметричном уменьшении ее ширины со сведением на нет, с уклоном не круче 1:1 и с механической обработкой концов швов



1,2




1,3




1,2



1,2



1,4




1,6




1,4



1,4

11. По основному металлу элементов проезжей части в сечениях по крайнему ряду высокопрочных болтов в прикреплении:
а) диагонали продольных связей к нижнему поясу продольной балки, а также "рыбки" к нижнему поясу поперечной балки
б) фасонки горизонтальной диафрагмы к нижнему поясу продольной балки
в) "рыбки" к верхнему поясу продольной балки




1,1


1,3

1,6




1,3


1,5

1,8

12 По оси стыкового шва с полным проплавлением корня шва:
а) при автоматической и полуавтоматической сварке под флюсом и ручной сварке, с контролем с помощью ультразвуковой дефектоскопии (УЗД)
б) то же, без контроля УЗД



1,0


1,2



1,2


1,4

13 По расчетному сечению углового шва:
а) лобового шва, выполненного сваркой:
ручной
автоматической и полуавтоматической под флюсом
б) флангового шва
в) продольного соединительного шва составного элемента на участке его прикрепления к узлу при непосредственном перекрытии стыковыми накладками или узловыми фасонками лишь части сечения
г) продольного поясного шва балки



2,3
1,9
3,4
1,5



1,7



3,2
2,4
4,4
1,7



1,9

14 По основному металлу листа настила ортотропной плиты в зоне перехода к монтажному стыковому шву, выполненному односторонней автоматической сваркой под флюсом:
а) с наложением первого слоя ручной сваркой на флюсомедной подкладке, без механической обработки усиления
б) то же, с механической обработкой усиления с обратной стороны стыка
в) на стеклотканево-медной подкладке с применением гранулированной металлохимической присадки, без механической обработки усиления





2,4


1,6

1,5





2,7


1,8

1,65

15 По основному металлу листа настила отротропной плиты в зоне перехода к потолочному угловому шву его монтажного соединения с поясом главной балки или фермы внахлестку:
а) выполненному ручной сваркой
б) то же, с применением монтажной полосовой вставки, привариваемой встык к кромкам ортотропных плит, прикрепляемых внахлестку к поясу балки





6,4
3,8





7,1
4,2

16 По основному металлу листа настила ортротропной плиты в зоне перехода к его монтажному стыковому соединению с поясом главной балки или фермы, выполненному односторонней автоматической сваркой под флюсом:
а) с наложением первого слоя ручной сваркой на флюсомедной подкладке, с механической обработкой усиления с обратной стороны стыка, при одинаковой толщине стыкуемых листов
б) то же, при разной толщине стыкуемых листов
в) на стеклотканево-медной подкладке с применением металлохимической присадки, без механической обработки усиления, при одинаковой толщине стыкуемых листов
г) то же, при разной толщине стыкуемых листов






1,6



1,8
1,5



1,7






1,8



2,0
1,65



1,9

17. По основному металлу в зоне узла пересечения продольного ребра ортотропной плиты с поперечным в одноярусной ортотропной плите:
а) продольное ребро проходит через V-образный вырез с выкружками на концах радиусом 15–20 мм в стенке поперечного ребра и приварено к ней с одной стороны двумя угловыми швами
б) продольное ребро проходит через вырез в стенке поперечного ребра и в опорной пластинке и приварено к ней угловыми швами




2,2



1,3




2,4



1,5

18. То же, в двухъярусной ортотропной плите:
а) тавровое продольное ребро соединяется с поперечным высокопрочными болтами через отверстия, просверленные в полке продольного и поясе поперечного ребер
б) тавровое продольное ребро соединяется с поперечным специальными прижимами


1,2



1,1


1,3



1,2

19 По основному металлу листа настила и продольных ребер ортотропной плиты по границе швов в зоне цельносварного монтажного поперечного стыка ортотропной плиты:
а) при совмещенных в одном сечении стыках листа настила и продольных ребер, без механической обработки усиления швов
б) с разнесенными от стыка листа настила стыками продольного ребра, без механической обработки усиления швов
в) с разнесенными от стыка листа настила обработанными стыками продольного ребра, с механической обработкой усиления с обратной стороны стыка листа настила





2,2


2,2


2,1





2,5


2,4


2,3

20 То же, в комбинированном стыке – сварном листа настила, болтовом в ребрах:
а) с устройством прямоугольных скругленных вырезов в продольных ребрах, без полного проплавления их концевых участков, без механической обработки усиления стыкового шва листа настила
б) с устройством обработанных полукруглых выкружек в продольных ребрах, с полным проплавлением их концевых участков, с механической обработкой усиления шва с обратной стороны стыка листа настила
в) с обрывом продольных ребер вблизи стыка листа настила и постановкой вставки между их торцами, без механической обработки усиления стыкового шва листа настила



2,8



2,1



1,9



3,1



2,3



2,1

П р и м е ч а н и я
mf – коэффициент, учитывающий влияние сдвигов по контактам соединяемых элементов и принимаемый по таблице Э.3 в зависимости от числа поперечных рядов болтов n в соединении.
2 Параметр n определяется:
числом поперечных рядов болтов в прикреплении данного элемента к фасонке или стыковой накладке, когда этот элемент обрывается в данном узле (п. Э.3, г, д, е);
общим числом поперечных рядов болтов в прикреплении фасонки к непрерывному элементу (п. Э.3, в).

Рисунок Э.1 Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения А-А
по основному металлу в сечениях нетто по соединительным болтам
составных элементов, а также у свободного отверстия

Рисунок Э.2 Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения А-А
по основному металлу в сечениях нетто у отверстия с поставленным в него
высокопрочным болтом, затянутым на нормативное усилие

Рисунок Э.3 Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения А-А
по основному металлу в сечении брутто по первому ряду высокопрочных болтов
в прикреплении фасонки к нестыкуемым в данном узле поясам сплошных балок
и элементам решетчатых форм

Рисунок Э.4 Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения А-А
по основному металлу в сечении брутто по первому ряду высокопрочных болтов
в прикреплении к узлу или в стыке двухстенчатых элементов

Рисунок Э.5 Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения А-А по основному металлу в сечении брутто по первому ряду высокопрочных болтов в прикреплении к узлу или в стыке двухстенчатых элементов с односторонними накладками

Рисунок Э.6 Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения А-А
по основному металлу в сечении брутто по первому ряду высокопрочных болтов
в прикреплении к узлу или в стыке одностенчатых элементов
с односторонними накладками
Таблица Э.2
Устройства, закрепляющие или отклоняющие стальные канаты висячих, вантовых и предварительно напряженных стальных пролетных строений Эффективный коэффициент концентрации напряжений bs
1. Анкеры клинового типа

2. Анкеры с заливкой конца каната в конической или цилиндрической полости корпуса сплавом цветных металлов или эпоксидным компаундом

3. Анкеры со сплющиванием концов круглых проволок, защемлением их в анкерной плите и заполнением пустот эпоксидным компаундом с наполнителем из стальной дроби

4. Отклоняющие канат устройства, в том числе стяжки и сжимы, имеющие круговое очертание ложа, скругление радиусом 5 мм у торцов (в месте выхода каната) и укороченную на 40 мм (по сравнению с длиной ложа) прижимную накладку:
при непосредственном контакте каната со стальным ложем и поперечном давлении
q = N/r £ 1 МН/м
при контакте каната со стальным ложем через мягкую прокладку толщиной t ³ 1 мм и поперечном давлении
q = N/r £ <= 2 МН/м

5. Хомуты подвесок; стяжки и сжимы без отклонения каната при поперечном давлении:
q £ 1 МН/м и непосредственном контакте с канатом
q £ 2 МН/м и контакте с канатом через мягкую прокладку толщиной t ³1 мм
1,1

1,3



1,1







1,2


1,2





1,1
1,1
В таблице Э.2 обозначено:
N – усилие в канате, МН;
r – радиус, м, кривой изгиба каната в отклоняющем устройстве
Таблица Э.3
N 1–3 4–6 7–8 9–10 11–15 16 и более
mf 1,00 1,05 1,12 1,16 1,20 1,23
Приложение Ю
РАСЧЕТ ОРТОТРОПНОЙ ПЛИТЫ ПРОЕЗЖЕЙ ЧАСТИ
ПО ПРОЧНОСТИ И УСТОЙЧИВОСТИ
Ю.1 Метод расчета ортотропной плиты должен учитывать совместную работу листа настила, подкрепляющих его ребер и главных балок.
Ю.2 Ортотропную плиту допускается условно разделять на отдельные системы – продольные и поперечные ребра с соответствующими участками листа настила (рисунок Ю.1).

1, 2, 3, ... i – номер поперечного ребра верхней плиты
Рисунок Ю.1 Коробчатое пролетное строение
а – продольный разрез; б – план; в – поперечный разрез; г – ребро нижней плиты
УСИЛИЯ В ОРТОТРОПНОЙ ПЛИТЕ ПРИ РАБОТЕ НА ИЗГИБ
МЕЖДУ ГЛАВНЫМИ БАЛКАМИ
Ю.3 Изгибающие моменты в продольных ребрах ортотропной плиты следует определять по формуле
Msl = M1 + M, (Ю.1)
где M1 – изгибающий момент в отдельном продольном ребре полного сечения, включающего прилегающие участки листа настила общей шириной, равной расстоянию а между продольными ребрами (см. рисунок Ю.1, в), рассматриваемом как неразрезная балка на жестких опорах; момент определяется от нагрузки, расположенной непосредственно над этим ребром;
М – изгибающий момент в опорном сечении продольного ребра при изгибе ортотропной плиты между главными балками, определяемый при загружении поверхности влияния нагрузкой, прикладываемой в узлах пересечения продольных и поперечных ребер.
Нагрузку, передаваемую с продольных ребер на узлы пересечения с поперечными ребрами, следует определять с помощью линии влияния опорной реакции неразрезной многопролетной балки на жестких опорах.
В пределах крайних третей ширины ортотропной плиты автопроезда и в ортотропной плите однопутных железнодорожных пролетных строений с ездой поверху следует принимать М = 0.
Ординаты поверхности влияния для вычисления изгибающего момента М в опорном сечении продольного ребра над "средним" поперечным ребром 1 (рисунок Ю.1, а) следует определять по формуле
, (Ю.2)
где M1i – принимаемые по таблице 1 (с умножением на l) ординаты линии влияния изгибающего момента в опорном сечении продольного ребра над "средним" поперечным ребром 1 при расположении нагрузки над поперечным ребром i;
l – пролет продольного ребра (рисунок Ю.1, б);
L – пролет поперечного ребра (рисунок Ю.1, в);
u – координата положения нагрузки от начала поперечного ребра.
Таблица Ю.1
Номер поперечного ребра i Ординаты линии влияния M1i /l при z
0 0,1 0,2 0,5 1,0

1
2
3
4
5
6

0
0
0
0
0
0

0,0507
-0,0281
0,0025
0,0003
-0,0001
0

0,0801
-0,0400
-0,0016
0,0016
0
0

0,1305
-0,0516
-0,0166
0,0015
0,0014
0,0001

0,1757
-0,0521
-0,0348
0,0046
0,0025
0,0012

В таблице Ю.1 обозначено:
z – параметр, характеризующий изгибную жесткость ортотропной плиты и определяемый по формуле
,
где Isl – момент инерции полного сечения продольного ребра относительно горизонтальной оси у1 (рисунок Ю.1, в);
а – расстояние между продольными ребрами;
I – момент инерции полного поперечного ребра – с прилегающим участком настила шириной 0,2 L, но не более l – относительно горизонтальной оси х1 (рисунок Ю.1, а).

П р и м е ч а н и е – В таблице Ю.1 принята следующая нумерация поперечных ребер i: ребра 2–6 расположены на расстоянии l одно от другого в каждую сторону от "среднего" поперечного ребра 1 (рисунок Ю.1, а).
Ю.4 В железнодорожных пролетных строениях лист настила ортотропной плиты проезжей части следует рассчитывать на изгиб, при этом прогиб листа настила не проверяется.
При устройстве пути на балласте наибольшие значения изгибающих моментов в листе настила над продольными ребрами следует определять по формулам:
в зоне под рельсом
My = – 0,1na2; (Ю.3)
в зоне по оси пролетного строения
My = – 0,08na2; (Ю.4)
где n – нагрузка на единицу длины, принимаемая по п. Н.2 приложения Н.
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ОРТОТРОПНОЙ ПЛИТЫ ПО ПРОЧНОСТИ
Ю.5 Для проверки прочности элементов ортотропной плиты необходимо получить в результате расчетов в предположении упругих деформаций стали в сечениях I, II, III и точках АВСА1В1D1, указанных на чертеже, нормальные напряжения в листе настила, продольных и поперечных ребрах, а также касательные напряжения в листе настила от изгиба ортотропной плиты между главными балками sxp, syp, txyp и совместной работы ее с главными балками пролетного строения spc, syc, txyc.
Ю.6 Проверку прочности растянутого при изгибе ортотропной плиты крайнего нижнего волокна продольного ребра следует выполнять в зоне отрицательных моментов неразрезных главных балок в сечении I–I посредине пролета l среднего продольного ребра (рисунок Ю.1, а – точка А) по формулам:
ysxc + m1c1sxp £ Rym; (Ю.5)
sxc + sxp £ m 2Rynm, (Ю.6)
где RyRyn – расчетное и нормативное сопротивления металла продольного ребра;
m – коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 4.15;
m1m2 – коэффициенты условий работы; для автодорожных и городских мостов, а также для автодорожного проезда совмещенных мостов их следует принимать по таблице Ю.2; для железнодорожных и пешеходных мостов, а также для железнодорожного проезда совмещенных мостов m1 = 1/æ; при этом проверка по формуле (Ю.6) не выполняется;
c1 – коэффициент влияния собственных остаточных напряжений, принимаемый c1 = 0,9 – для крайнего нижнего волокна продольного ребра, выполненного из полосы, прокатного уголка или прокатного тавра, и c1 = 1,1 – для продольного ребра в виде сварного тавра;
y, æ – коэффициенты, определяемые по пп. 4.28 и 4.26.
Таблица Ю.2
sxc/sxp Значения коэффициентов m1 и m2 для полосовых ребер
m1 m2

0
0,25
0,45
0,65

0,55
0,40
0,25
0,13

1,40
1,50
1,60
1,60

П р и м е ч а н и е – Коэффициенты m1 и m2 для промежуточных значений sxc/sxp следует определять линейной интерполяцией.
Ю.7 Проверку прочности сжатого при местном изгибе ортотропной плиты крайнего нижнего волокна продольного ребра следует выполнять в зоне положительных моментов неразрезных главных балок в опорном сечении II–III среднего продольного ребра (рисунок, а – точка В) по формуле
ysxc + c2sxp/ æ £ Rym , (Ю.7)
где y, æ – коэффициенты, определяемые по пп. 4.28 и 4.26;
c2 – коэффициент влияния собственных остаточных напряжений, принимаемый c2 = 1,1 – для крайнего нижнего волокна ребра, выполненного из полосы, прокатного уголка или прокатного тавра, и c2 = 0,9 – для ребра в виде сварного тавра;
m – коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 4.15.
Ю.8 Проверку прочности крайнего нижнего волокна поперечной балки следует выполнять в сечении III–III посредине ее пролета (рисунок Ю.1, в – точка С) по формуле
syp / æ £ Rym , (Ю.8)
где æ – коэффициент, определяемый по формулам (4.6) и (4.7);
m – коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 4.15.
Ю.9 Расчет по прочности листа настила следует выполнять в точках А1В1D1 (см. рисунок Ю.1, б) по формулам:
, (Ю.9)
, (Ю.10)
где 
m – коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 4.15;
m3 – коэффициент, равный 1,15 при sy = 0 или 1,10 при sy ¹ 0;
m4 – коэффициент условий работы, принимаемый равным 1,05 – при проверке прочности листа настила в точке А1 ортотропной плиты автодорожных и городских мостов и 1,0 – во всех остальных случаях.
При выполнении данной проверки допускается принимать в качестве расчетных загружения, при которых достигает максимального значения одно из действующих в данной точке ортотропной плиты напряжений sx, sy или txy.
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ОРТОТРОПНОЙ ПЛИТЫ ПО УСТОЙЧИВОСТИ
Ю.10 Местная устойчивость листа настила между продольными ребрами, продольных полосовых ребер, свесов поясов тавровых продольных и поперечных ребер должна быть обеспечена согласно пп. 4.45 и 4.47, а стенки тавровых ребер – согласно приложению Щ. При этом следует выбирать наиболее невыгодную комбинацию напряжений от изгиба ортотропной плиты между главными балками и совместной ее работы с главными балками пролетного строения.
Ю.11 Общая устойчивость листа настила, подкрепленного продольными ребрами, должна быть обеспечена поперечными ребрами.
Момент инерции поперечных ребер Is (п. Ю.3) сжатой (сжато-изогнутой) ортотропной плиты следует определять по формуле
, (Ю.11)
где a – коэффициент, определяемый по таблице Ю.2, а;
y – коэффициент, принимаемый равным: 0,055 при k = 1; 0,15 при k = 2; 0,20 при k  3;
k – число продольных ребер рассчитываемой ортотропной плиты;
L – расстояние между стенками главных балок или центрами узлов геометрически неизменяемых поперечных связей;
l – расстояние между поперечными ребрами;
Isl – момент инерции полного сечения продольного ребра (п. Ю.3);
sxc – действующие напряжения в листе настила от совместной работы ортотропной плиты с главными балками пролетного строения, вычисленные в предположении упругих деформаций стали;
sx,cr,ef – напряжение, вычисленное по таблице 4.23 по значению sx,cr = sxc.
Таблица Ю.3
w 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 0,95 1,0
a 0 0,016 0,053 0,115 0,205 0,320 0,462 0,646 0,872 1,192 1,470 2,025
Допускается также определять sx,cr,ef по следующей формуле
, (Ю.12)
П р и м е ч а н и е – Коэффициент w определяется по формуле w = sxc/(j0Ry), где j0 следует находить по таблице Ю.4 в п. Ю.12 при lef = l.
Для сжатой ортотропной плиты, не воспринимающей местной нагрузки, в формуле (Ю.11) коэффициент a следует принимать равным 2,025, что обеспечивает равенство расчетной длины lef продольных ребер расстоянию между поперечными ребрами l.
Ю.12 Расчет по общей устойчивости ортотропной плиты в целом (сжатой и сжато-изогнутой) при обеспечении условия (Ю.11) следует выполнять по формуле
, (Ю.13)
где sxc – см. п. Ю.11;
j0 – коэффициент продольного изгиба, принимаемый по таблице Ю.4 в зависимости от гибкости l0;
m – коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 4.15 в п. 4.19.
Гибкость следует определять по формуле
, (Ю.14)
где lef – расчетная (свободная) длина продольных ребер, определяемая из выражения . Коэффициент w находят из таблицы Ю.3 по значению
; (Ю.15)
IsIsl и l – см. п. Ю.3;
a – расстояние между продольными ребрами;
th – толщина листа настила;
x – коэффициент, принимаемый равным 1,0 – для ортотропной плиты нижнего пояса и по таблице Ю.5 – для плиты верхнего пояса коробчатых главных балок;
А – площадь полного сечения продольного ребра;
– (здесь It – момент инерции полного сечения продольного ребра при чистом кручении).
Сжато-изогнутую ортотропную плиту железнодорожных мостов на общую устойчивость следует проверять по формуле (4.35), принимая гибкость по формуле (Ю.14) при x = 1,0.
Таблица Ю.4
Гибкость l0 , l1 Коэффициент j0 для классов прочности стали
С235 С325–С345 С390

0
41
44
50
53
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
160
170
180
190
200

1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
0,95
0,83
0,73
0,64
0,59
0,53
0,47
0,41
0,36
0,32
0,29
0,26
0,23
0,21
0,20

1,00
1,00
1,00
0,92
0,87
0,76
0,64
0,56
0,50
0,44
0,39
0,34
0,30
0,26
0,23
0,21
0,19
0,17
0,15
0,14

1,00
1,00
0,96
0,88
0,83
0,72
0,59
0,49
0,43
0,38
0,33
0,28
0,25
0,22
0,20
0,17
0,16
0,14
0,13
011
Таблица Ю.5
f/i Коэффициент x

0
0,01
0,05
0,10

1,00
0,75
0,70
0,66
f – прогиб продольного ребра между поперечными ребрами;
i – радиус инерции полного сечения продольного ребра.
Ю.13 Тавровые продольные ребра (рисунок Ю.1,в,г) сжатой ортотропной плиты нижнего пояса коробчатых главных балок при изгибно-крутильной форме потери устойчивости следует рассчитывать по формуле (Ю.13), принимая коэффициент продольного изгиба j0 в зависимости от гибкости l1.
Гибкость l1 следует определять по формуле
, (Ю.16)
где 
l – см. п. Ю.3;
hw – высота стенки ребра толщиной tw (рисунок Ю.1, г);
е – расстояние от центра тяжести полки шириной bf, толщиной tf до центра тяжести таврового продольного ребра (рисунок Ю.1, г);
IyIz – соответственно момент инерции сечения таврового продольного ребра относительно горизонтальной оси у и вертикальной оси z;
 (Ю.17) (Ю.18) (Ю.19)
Для обеспечения местной устойчивости элементов таврового сечения продольного ребра толщина полки и стенки должна удовлетворять требованиям п. 4.45:
при bf > 0,3 hf продольное ребро полного сечения следует считать двутавром,
при bf = 0 продольное ребро полного сечения следует считать тавром;
при 0 < bf £ 0,3 hw требования к толщине стенки определяются по линейной интерполяции между нормами для двутавра и тавра (bf = 0).

Приложение Я
УЧЕТ ПОЛЗУЧЕСТИ, ВИБРОПОЛЗУЧЕСТИ БЕТОНА И ОБЖАТИЯ ПОПЕРЕЧНЫХ ШВОВ В СТАЛЕЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЯХ
Я.1 При учете ползучести бетона в статически определимых конструкциях необходимо определить уравновешенные в пределах поперечного сечения (далее – внутренние) напряжения и соответствующие деформации.

Рисунок Я.1 Эпюры относительных деформаций и внутренних напряжений
от ползучести бетона
Для конструкции, состоящей из стальной балки со сплошной стенкой и объединенной с ней в уровне проезда железобетонной плиты (рисунок Я.1), внутренние напряжения от ползучести бетона в общем случае надлежит определять по следующим формулам:
на уровне центра тяжести бетонной части сечения (растяжение)
 (Я.1)
в крайней фибре нижнего пояса стальной балки (растяжение или сжатие)
 (Я.2)
в крайней фибре верхнего пояса стальной балки (сжатие)
 (Я.3)
в стержнях крайнего ряда ненапрягаемой арматуры плиты при Er = Ers = Est (сжатие)
 (Я.4)
потери предварительного напряжения напрягаемой арматуры (сжатие)
 (Я.5)
в крайней фибре бетона (растяжение)
 (Я.6)
Относительные деформации от ползучести бетона в уровне центра тяжести его сечения (рисунок Я.1) надлежит вычислять по следующим формулам:
относительные деформации, отвечающие напряжениям в стальной части сечения,
 (Я.7)
относительные деформации, отвечающие напряжениям в бетонной части сечения,
 (Я.8)
В формулах (Я.1) – (Я.8):
a, b, n – параметры, связанные с податливостью бетонной и стальной частей сечения и определяемые из выражений:
 (Я.9)(Я.10)(Я.11)
 – предельная характеристика ползучести бетона;
gf – принимается по таблице 2.4;
cn – нормативная деформация ползучести бетона, определяемая по п. 3.15 и приложению У, при уточнении с учетом приложения Х;
s1, sbf,1 – начальное напряжение сжатия соответственно на уровне центра тяжести сечения и в крайней фибре бетона от постоянных нагрузок и воздействий;
– условное напряжение в уровне крайней фибры бетона, определяемое из выражения
 (Я.12)
 – соответственно площадь, момент инерции, моменты сопротивления нижнего и верхнего поясов балки и крайнего ряда арматуры брутто стальной части сечения, включая арматуру;
nr = Est/Erp – коэффициент приведения по п. 5.16.
Остальные обозначения соответствуют пп. 5.5, 5.19 и рисунку Я.1.
Я.2 Ползучесть бетона допускается учитывать введением в расчет условного модуля упругости бетона Eef,kr, если в статически определимой конструкции все постоянные нагрузки, вызывающие напряжение в бетоне, прикладываются в одной стадии и при одной и той же схеме работы. Модуль Eef,kr следует определять по формуле
, (Я.13)
где n, jkr – см. п. Я.1.
Внутренние напряжения от ползучести бетона для i -й фибры сечения следует вычислять по формуле
 , (Я.14)
где si,ef, sI – напряжения от постоянных нагрузок, полученные при модуле упругости бетона соответственно Eef,kr и Eb.
Я.3 При учете ползучести бетона в статически неопределимых конструкциях необходимо определить внутренние напряжения и внешние силовые факторы (опорные реакции, изгибающие моменты и пр.), а также соответствующие деформации.
Внутренние напряжения и внешние силовые факторы допускается вычислять методом последовательных приближений, принимая усилия sb,kr и Ab в центре тяжести бетонной части сечения за нагрузки (здесь sb,kr и Ab принимаются по п. Я.1).
При этом, выполняя расчет методом сил, бетонную часть сечения надлежит учитывать следующим образом: с модулем Eef,kr (см. п. Я.2) – при определении основных и побочных перемещений; с модулем Eb – при определении напряжений в центре тяжести бетона от внешних силовых факторов, вызванных ползучестью. Выраженные через jkr значения предельной характеристики ползучести, используемые для определения sb,kr и Eef,kr при последовательных приближениях, приведены в таблице Я.1.
Таблица Я.1
Номер приближения Значение предельной характеристики ползучести бетона jkr при вычислении
напряжений от ползучести бетона на уровне центра тяжести бетонной части сечения sb,kr основных и побочных перемещений

1

2

3

jkr

0,5jkr

0,38jkr

0,5jkr

0,38jkr

0,32jkr
Я.4 Прогибы конструкции от ползучести бетона следует определять, рассматривая стальную часть сечения под действием сил skrAb, приложенных в уровне центра тяжести сечения бетона. Для статически определимых конструкций имеет место равенство skr = sb,kr; для статически неопределимых систем skr равно сумме внутренних напряжений и напряжений от внешних силовых факторов, вызванных ползучестью.
Я.5 Деформации обжатия замоноличенных бетоном поперечных швов сборной железобетонной плиты необходимо учитывать в расчетах, если продольная арматура плиты не состыкована в швах и при этом плита не имеет предварительного напряжения в продольном направлении.
Деформации обжатия поперечных швов следует учитывать введением в выражения для a, b, Eef,kr (см. п. Я.1 и п. Я.2) обобщенной характеристики ползучести бетона и обжатия поперечных швов jkr,d, определяемой по формуле
, (Я.15)
где L – длина сжатой постоянными нагрузками и воздействиями железобетонной плиты;
SDd – суммарная деформация обжатия поперечных швов, расположенных на длине L;
jkr – принимается по п. Я.1;
EbRb – принимаются по п. 3.24 и п. 3.32.
При отсутствии опытных данных величину Dd, см, допускается вычислять по формуле
Dd = 0,005 + 0,00035 bd, (Я.16)
где bd – ширина шва (зазор между торцами сборных плит).
Я.6 Учет виброползучести бетона следует выполнять введением в расчет условного модуля упругости бетона Enkr, вычисляемого по п. Я.2 с заменой jkr на jnkr , определяемой по формуле
, (Я.17)
где r1 = smin,1 / smax,1 – характеристика цикла начальных напряжений в бетоне, определенных без учета виброползучести и ползучести;
jkcn – принимаются по п. Я.1.
Приложение 1
ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЙ В СТАЛЕЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ БАЛКАХ
ОТ УСАДКИ БЕТОНА И ТЕМПЕРАТУРНЫХ ВОЗДЕЙСТВИЙ
1.1 Напряжения в стали и бетоне для статически определимой конструкции, состоящей из стальной балки со сплошной стенкой и объединенной с ней в уровне проезда железобетонной плиты, надлежит определять по формулам:
а) от усадки бетона
, (1.1)
где Astb,shrIstb,shr – приведенные к стали площадь и момент инерции брутто поперечного сечения сталежелезобетонной балки при модуле упругости бетона Eef,shr, определяемом по п. 5.9;
Ast – площадь стальной части сечения, включая арматуру железобетонной плиты;
SshrAstZst,stb;
Zst,stb – расстояние от центра тяжести Astb,shr до центра тяжести Ast;
Z – расстояние от центра тяжести Astb,shr до фибры, где определяется sshr (положительное направление оси Z принято вниз);
nshr = 0, nshr = 1 – при определении напряжений соответственно в бетоне и в стали;
Е – следует принимать равным при определении напряжений:
в бетоне – Eef,shr;
в стальной балке – Est;
в ненапрягаемой арматуре – Ers;
в напрягаемой арматуре – Erp;
eshr – предельная относительная деформация усадки бетона, принимаемая по п. 5.9;
б) от температурных воздействий
, (1.2)
где a = 1 · 10-5 град-1 – коэффициент линейного расширения стали и бетона;
tmax = gf tn,max;
gf – принимается по таблице 2.14;
tn,max – принимается по п. 5.10;
Е – равно ЕbЕstЕrsЕrp при определении напряжений соответственно в бетоне, стальной балке, ненапрягаемой и напрягаемой арматуре;
Astb,tIstb,t – приведенные к стали площадь и момент инерции брутто поперечного сечения сталежелезобетонной балки;
Z – расстояние от центра тяжести Astb,t до фибры, где определяется st.
В случаях повышения или понижения температуры стальной части конструкции в формуле (1.2) следует принимать:
; (1.3)
; (1.4)
,
где Awt – площадь стальных вертикальных элементов (стенки, вертикальных полок поясных уголков, ламелей);
As1,t – площадь стальных горизонтальных элементов нижнего пояса.
В случае повышения температуры железобетонной плиты в формуле (1.2) следует принимать:
; (1.5)
; (1.6)
,
где bsltsl , см, принимаются по п. 5.15.
Величины nti и n¢ti, относящиеся к i-й точке сечения, в которой определяются напряжения, следует принимать по п. 5.10.
Остальные обозначения, принятые в формулах (1.3) – (1.6), соответствуют п. 5.5 и рисунку 5.1.
1.2 При расчете статически неопределимых систем на температурные воздействия и усадку бетона геометрические характеристики сечения следует принимать по п. 1.1 настоящего приложения.

Приложение 2
РАСПРЕДЕЛЕНИЕ СДВИГАЮЩИХ УСИЛИЙ ПО ШВУ ОБЪЕДИНЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОЙ ПЛИТЫ И СТАЛЬНОЙ КОНСТРУКЦИИ В СЛОЖНЫХ СЛУЧАЯХ ВОЗДЕЙСТВИЙ
2.1 Распределение концевого сдвигающего усилия SeN следует принимать по несимметричной треугольной эпюре с длиной основания ae(см. рисунок 2.1).

____________ максимальные значения;
__ __ __ __ __ минимальные значения
I, II, III, IV – расчетная длина участков ai
Рисунок 2.1 Эпюры погонных сдвигающих сил между железобетонной и стальной частями
При этом:
, (2.1)(2.2)
где s¢1Ns1N – интенсивность погонных сдвигающих сил в соответствии с рисунком 2.1;
SeNae – принимаются по пп. 5.28 и 5.29.
2.2 При распределении околоопорного сдвигающего усилия от поперечных сил SpQ следует принимать, что интенсивность соответствующих погонных сдвигающих сил изменяется в обе стороны по прямолинейной эпюре от середины длины околоопорного участка (рисунок 2.1); при этом ордината в середине околоопорного участка равна:
. (2.3)
2.3 Распределение местных сосредоточенных сдвигающих усилий (от заанкеривания высокопрочной арматуры, примыкания ванты или раскоса и т.д.) ScN в удаленных от конца плиты зонах следует принимать по симметричной треугольной эпюре с длиной основания 2ae (см. рисунок 2.1).
2.4 При определении сдвигающих усилий длины расчетных участков следует принимать (см. рисунок 2.1):
I = 0,18 (Н + bsl); II = 0,36 (Н + bsl) – для концевых участков и в местах приложения сосредоточенных сил, а также в местах, примыкающих к указанному участку;
III £ 0,8 (Н + bsl); IV £ 1,6 (Н + bsl) – на остальной длине пролетного строения соответственно в крайней и средней четвертях пролета.

Приложение 3
РАСЧЕТЫ ПО ПРОЧНОСТИ ОБЪЕДИНЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОНА И СТАЛИ
ГИБКИМИ УПОРАМИ И АНКЕРАМИ
3.1 Сдвигающее усилие Sh, приходящееся на один гибкий упор, должно отвечать следующим условиям прочности:
для гибких упоров в виде прокатных швеллеров, двутавров, уголков без подкрепляющих ребер
 (3.1)
для гибких упоров в виде круглых стержней при 2,5 < l /d  4,2
 (3.2)
для гибких упоров в виде круглых стержней при l /d > 4,2
. (3.3)
Для гибких упоров в виде круглых стержней должно быть, кроме того, выполнено условие
 (3.4)
В формулах (3.1) – (3.4):
tfr – сумма радиуса закругления и наибольшей толщины полки прокатного профиля, см;
tw – толщина стенки прокатного профиля, см;
l – длина круглого стержня гибкого упора, см;
d – диаметр стержня гибкого упора или анкера, см;
bdr – ширина площади смятия бетона упором, см;
RbRym – принимаются согласно п. 5.19.
3.2 Сдвигающее усилие Sh, приходящееся на один наклонный анкер из арматурной стали круглого сечения (гладкого или периодического профиля) или на одну ветвь петлевого анкера, должно отвечать следующим условиям:
 (3.5)
 (3.6)
где Aan – площадь поперечного сечения стержня анкера или ветви анкера, см2;
a – угол наклона анкера к поверхности стальной конструкции.
Для анкеров, разведенных в плане, в формулы (3.5) и (3.6) вместо (cos a) следует подставлять произведение (cos a · cosb), где b – угол между горизонтальной проекцией анкера и направлением действия сдвигающей силы.
Сдвигающее усилие, воспринимаемое сжатыми наклонными анкерами, не должно превышать 25 % полного сдвигающего усилия, действующего на рассчитываемом участке.
3.3 При объединении железобетонной части со стальной с помощью наклонных анкеров из полосовой стали толщиной tan от 8 до 20 мм и шириной от 20 до 80 мм сдвигающее усилие Sh, приходящееся на один анкер или одну ветвь петлевого анкера, следует проверять по формуле (3.5), заменяя d 2 выражением  (где tan – в см), и по формуле (3.6).
3.4 Если наклонные или вертикальные анкеры находятся в высоком железобетонном ребре и используются для воспринятия в нем главных растягивающих напряжений, растягивающие усилия в наклонных анкерах следует определять как в арматурных отгибах обычного железобетона, а в вертикальных анкерах – аналогично усилиям в хомутах обычного железобетона. Допускается достаточность сечения анкера для воспринятия этого растягивающего усилия и сдвигающей силы между железобетоном и сталью проверять независимо и усилия не суммировать.

Приложение 4
РАСЧЕТЫ ПО ПРОЧНОСТИ ОБЪЕДИНЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОНА И СТАЛИ
ВЫСОКОПРОЧНЫМИ БОЛТАМИ, ОБЖИМАЮЩИМИ ЖЕЛЕЗОБЕТОН
4.1 Усилие натяжения высокопрочного болта следует определять по формуле
, (4.1)
где Nhb,n – контролируемое усилие натяжения болта;
DN – потери усилий натяжения от усадки и ползучести бетона плиты и слоя раствора под плитой.
При конструкции болтового объединения по рисунку 1 потери допускается определять по формуле
, (4.2)
где t £ 50 см – суммарная толщина плиты и слоя раствора по оси отверстия.
4.2 Во фрикционном соединении железобетонной плиты со стальным поясом (через слой цементно-песчаного раствора или при непосредственном контакте) при условии очистки пояса сдвигающее усилие, приходящееся на один высокопрочный болт, должно отвечать условию
, (4.3)
где Nnb – усилие натяжения высокопрочного болта, принимаемое по п. 4.1 настоящего приложения;
k = 1,3 – коэффициент безопасности;
f – коэффициент трения, принимаемый равным:
0,60 – при омоноличивании шва цементно-песчаным раствором или при плите из монолитного железобетона;
0,45 – при непосредственном контакте сборного железобетона со сталью.

Рисунок 4.1 Конструкция болтового объединения
1 – высокопрочный болт диаметром 22 или 24 мм;
2 – отверстие в бетоне диаметром 50 мм;
3 – арматурный каркас из стержней периодического профиля диаметром 10 мм;
4 – распределительная подкладка размерами 100 х 100 х 16 для болтов диаметром 22 мм
и 100 х 100 х 20 для болтов диаметром 24 мм

Приложение 5
РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ГРУНТОВ ОСНОВАНИЯ ОСЕВОМУ СЖАТИЮ
5.1 Расчетное сопротивление основания из нескального грунта осевому сжатию R, кПа, под подошвой фундамента мелкого заложения или фундамента из опускного колодца следует определять по формуле
R = 1,7 {R0[1 + k1(b – 2)] + k2 g (d – 3)}, (5.1)
где R0 – условное сопротивление грунта, кПа, принимаемое по таблицам 5.1 – 5.3;
b – ширина (меньшая сторона или диаметр) подошвы фундамента, м; при ширине более 6 м принимается b = 6 м;
d – глубина заложения фундамента, м, принимаемая по п. 5.2;
g – осредненное по слоям расчетное значение удельного веса грунта, расположенного выше подошвы фундамента, вычисленное без учета взвешивающего действия воды; допускается принимать g = 19,62 кН/м3;
k1k2 – коэффициенты, принимаемые по таблице 5.4.
Таблица 5.1
Грунты Коэффициент пористости е Условное сопротивление R0 пылевато-глинистых
(непросадочных) грунтов основания, кПа,
в зависимости от показателя текучести IL
0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6
Супеси при Ip £ 5

Суглинки при 10£ Ip £ 15

Глины при Ip ³ 20
0,5
0,7

0,5
0,7
1,0

0,5
0,6
0,8
1,1
343
294

392 343 294

588
490 392 294
294
245

343 294
245

441
343 294
245
245
196

294
245
196

343 294 245
196
196
147

245 196
147

294
245
196
147
147
98

196
147
98

245
196
147
98
98


147
98


196
147
98



98



147
98


П р и м е ч а н и я
1 Для промежуточных значений IL и еR0 определяется по интерполяции.
2 При значениях числа пластичности Ip в пределах 5–10 и 15–20 следует принимать средние значения R0, приведенные в таблице 5.1 соответственно для супесей, суглинков и глин.
Таблица 5.2
Песчаные грунты и их влажность Условное сопротивление R0 песчаных грунтов средней плотности в основаниях, кПа

Гравелистые и крупные независимо от их влажности
Средней крупности:
маловлажные
влажные и насыщенные водой

Мелкие:
маловлажные
влажные и насыщенные водой
Пылеватые:
маловлажные
влажные
насыщенные водой

343


294
245


196
147

196
147
98
П р и м е ч а н и е – Для плотных песков приведенные значения R0 следует увеличивать на 100 %, если их плотность определена статическим зондированием, и на 60 %, если их плотность определена по результатам лабораторных испытаний грунтов.
Таблица 5.3
Грунт Условное сопротивление R0 крупнообломочных грунтов в основаниях, кПа

Галечниковый (щебенистый) из обломков пород:
кристаллических
осадочных
Гравийный (дресвяной) из обломков пород:
кристаллических
осадочных



1470
980

785
490
П р и м е ч а н и е – Приведенные в таблице 5.3 условные сопротивления R0 даны для крупнообломочных грунтов с песчаным заполнителем. Если в крупнообломочном грунте содержится свыше 40 % глинистого заполнителя, то значения R0 для такого грунта должны приниматься по таблице 5.1 в зависимости от Ip , IL и е заполнителя.
Таблица 5.4
Грунт Коэффициенты
k1, м-1 k2

Гравий, галька, песок гравелистый крупный и средней крупности
Песок мелкий
Песок пылеватый, супесь
Суглинок и глина твердые и полутвердые
Суглинок и глина тугопластичные и мягкопластичные

0,10
0,08
0,06
0,04
0,02

3,0
2,5
2,0
2,0
1,5
Величину условного сопротивления R0 для твердых супесей, суглинков и глин (IL < 0) следует определять по формуле
R0 = 1,5 Rnc (5.2)
и принимать, кПа: для супесей – не более 981; для суглинков – 1962; для глин – 2943,
где Rnc – предел прочности на одноосное сжатие образцов глинистого грунта природной влажности.
Расчетное сопротивление осевому сжатию оснований из невыветрелых скальных грунтов R, кПа, следует определять по формуле
, (5.3)
где gg – коэффициент надежности по грунту, принимаемый равным 1,4;
Rc – предел прочности на одноосное сжатие образцов скального грунта, кПа.
Если основания состоят из однородных по глубине слабовыветрелых, выветрелых или сильновыветрелых скальных грунтов, их расчетное сопротивление осевому сжатию следует определять, пользуясь результатами статических испытаний грунтов штампом. При отсутствии таких результатов допускается значение R принимать для слабовыветрелых и выветрелых скальных грунтов – по формуле (5.3), принимая значение Rc с понижающим коэффициентом, равным соответственно 0,6 и 0,3; для сильновыветрелых скальных грунтов – по формуле (5.1) и таблице 5.3 как для крупнообломочных грунтов.
5.2 При определении расчетного сопротивления оснований из нескальных грунтов по формуле (5.1) заглубление фундамента мелкого заложения или фундамента из опускного колодца следует принимать:
а) для промежуточных опор мостов – от поверхности грунта у опоры на уровне срезки в пределах контура фундамента, а в русле рек – от дна водотока у опоры после понижения его уровня на глубину общего и половину местного размыва грунта при расчетном расходе (пп. 1.25 – 1.30);
б) для обсыпных устоев – от естественной поверхности грунта с увеличением на половину высоты конуса насыпи у передней грани фундамента по оси моста;
в) для труб замкнутого контура – от естественной поверхности грунта с увеличением на половину минимальной высоты насыпи у рассматриваемого звена;
г) для труб незамкнутого контура – от низа лотка или обреза фундамента.
5.3 Расчетные сопротивления, вычисленные по формуле (5.1) для глин или суглинков в основаниях фундаментов мостов, расположенных в пределах постоянных водотоков, следует повышать на величину, равную 14,7dw, кПа, где dw – глубина воды, м, от наинизшего уровня межени до уровня, принимаемого по п. 5.2,а.

Приложение 6
МЕТОДИКА ПРОВЕРКИ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ПО ГРУНТУ ФУНДАМЕНТА ИЗ СВАЙ ИЛИ ОПУСКНОГО КОЛОДЦА КАК УСЛОВНОГО ФУНДАМЕНТА МЕЛКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ
Условный фундамент следует принимать в форме прямоугольного параллелепипеда. Его размеры для свайного фундамента с заглубленным в грунт ростверком необходимо определять по рисункам 6.1 и 6.2, с расположенным над грунтом ростверком – по рисункам 6.3 и 6.4, для фундамента из опускного колодца – по рисунку 6.5.

Рисунок 6.1 Условный свайный фундамент с ростверком,
заглубленным в грунт при угле наклона свай менее jm/4

Рисунок 6.2 Условный свайный фундамент с ростверком,
заглубленным в грунт при угле наклона свай более jm /4

Рисунок 6.3 Условный свайный фундамент с ростверком,
расположенным над грунтом, при угле наклона свай менее jm /4

Рисунок 6.4 Условный свайный фундамент с ростверком,
расположенным над грунтом, при угле наклона свай более jm /4

Рисунок 6.5 Условный фундамент из опускного колодца
а – без уступов; б – с уступами
Приведенное на рисунках 6.1–6.5 среднее значение расчетных углов трения грунтов jm, прорезанных сваями, следует определять по формуле
, (6.1)
где jm – расчетный угол внутреннего трения i-го слоя грунта, расположенного в пределах глубины погружения свай в грунт;
hi – толщина этого слоя, м;
d – глубина погружения свай в грунт от подошвы ростверка или расчетной поверхности грунта, м, положение которой следует принимать согласно п. 7.10.
Несущую способность основания условного фундамента проверяют согласно п. 7.8, при этом подлежащие проверке среднее р, кПа, и максимальное pmax, кПа, давления на грунт в сечении 3–4 по подошве условного фундамента (рисунки 6.1–6.5) следует определять по формулам:
; (6.2)
; (6.3)
где Nc – нормальная составляющая давления условного фундамента на грунт основания, кН, определяемая с учетом веса грунтового массива 1–2–3–4 вместе с заключенными в нем ростверком и сваями или опускным колодцем;
FhMc – соответственно горизонтальная составляющая внешней нагрузки, кН, и ее момент относительно главной оси горизонтального сечения условного фундамента в уровне расчетной поверхности грунта, кН × м, принимаемой по указаниям п. 7.10;
d1 – глубина заложения условного фундамента по отношению к расчетной поверхности грунта, м (рисунки 6.1– 6.5);
acbc – размеры в плане условного фундамента в направлении, параллельном плоскости действия нагрузки и перпендикулярном ей, м;
k – коэффициент пропорциональности, определяющий нарастание с глубиной коэффициента постели грунта, расположенного выше подошвы фундамента, и принимаемый по таблице;
cb – коэффициент постели грунта в уровне подошвы условного фундамента, кН/м3, определяемый по формулам:
при d1 £ 10 м cb = 10k;
при d1 > 10 м cb = kd1.
Таблица 6.1
Грунт Коэффициент k,кН/м4

Текучепластичные глины и суглинки (0,75 < IL £ 1)

Мягкопластичные глины и суглинки (0,5 < IL £ 0,75);
пластичные супеси (0 £ IL £ 1); пылеватые пески (0,6 £ е £ 0,8)

Тугопластичные и полутвердые глины и суглинки (0 £ IL £ 0,5); твердые супеси (IL < 0); пески мелкие (0,6 £ е £ 0,75) и средней крупности (0,55 £ е £ 0,7)

Твердые глины и суглинки (IL < 0);
пески крупные (0,55 £ е £ 0,7)

Пески гравелистые (0,55 £ е £ 0,7) и
галька с песчаным заполнителем

490–1960

1961–3920



3921–5880



5881–9800


9801–19600

Приложение 7
МЕТОДИКА ПРОВЕРКИ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ПОДСТИЛАЮЩЕГО СЛОЯ ГРУНТА
Проверку несущей способности подстилающего слоя грунта следует производить исходя из условия
, (7.1)
где р – среднее давление на грунт, действующее под подошвой условного фундамента мелкого заложения, кПа;
g – среднее (по слоям) значение расчетного удельного веса грунта, расположенного над кровлей проверяемого подстилающего слоя грунта; допускается принимать g = 19,62 кН/м3;
d – заглубление подошвы фундамента мелкого заложения от расчетной поверхности грунта, м, принимаемое согласно приложению 5;
zi – расстояние от подошвы фундамента до поверхности проверяемого подстилающего слоя грунта, м;
a – коэффициент, принимаемый по таблице 7.1 настоящего приложения;
R – расчетное сопротивление подстилающего грунта, кПа, определяемое по формуле (5.1) приложения 5 для глубины расположения кровли проверяемого слоя грунта;
gn – коэффициент надежности по назначению сооружения, принимаемый равным 1,4.
Значение коэффициента a принимается по таблице в зависимости от отношения zi /b для круглого и от отношений zi /b и а/b для прямоугольного в плане фундаментов. Здесь а – большая сторона прямоугольного в плане фундамента, b – меньшая его сторона или диаметр круглого в плане фундамента.
Проверку несущей способности подстилающего слоя грунта под фундаментом из свай или из опускного колодца следует производить как под условным фундаментом размерами, принимаемыми согласно приложению 6.
Таблица 7.1
Коэффициент a
для круглого в плане фундамента для прямоугольного в плане фундамента в зависимости
от отношения сторон его подошвы а / b
1 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 2,4 2,8 3,2 4 5 10 и более

0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
1,4
1,6
1,8
2,0
2,2
2,4
2,6
2,8
3,0
3,2
3,4
3,6
3,8
4,0
4,2
4,4
4,6
4,8
5,0

1,000
0,949
0,756
0,547
0,390
0,285
0,214
0,165
0,130
0,106
0,087
0,073
0,062
0,053
0,046
0,040
0,036
0,032
0,028
0,024
0,022
0,021
0,019
0,018
0,016
0,015

1,000
0,960
0,800
0,606
0,449
0,334
0,257
0,201
0,160
0,130
0,108
0,090
0,077
0,066
0,058
0,051
0,045
0,040
0,036
0,032
0,029
0,026
0,024
0,022
0,020
0,019

1,000
0,968
0,830
0,651
0,496
0,378
0,294
0,232
0,187
0,153
0,127
0,107
0,092
0,079
0,069
0,060
0,053
0,048
0,042
0,038
0,035
0,031
0,029
0,026
0,024
0,022

1,000
0,972
0,848
0,682
0,532
0,414
0,325
0,260
0,210
0,173
0,145
0,122
0,105
0,091
0,079
0,070
0,062
0,055
0,049
0,044
0,040
0,037
0,034
0,031
0,028
0,026

1,000
0,974
0,859
0,703
0,558
0,441
0,352
0,284
0,232
0,191
0,161
0,137
0,118
0,102
0,089
0,078
0,070
0,062
0,056
0,050
0,046
0,042
0,038
0,035
0,032
0,030

1,000
0,975
0,866
0,717
0,578
0,463
0,374
0,304
0,251
0,209
0,176
0,150
0,130
0,112
0,099
0,087
0,077
0,069
0,062
0,056
0,051
0,048
0,042
0,039
0,036
0,033

1,000
0,976
0,870
0,727
0,593
0,482
0,392
0,321
0,267
0,224
0,189
0,163
0,141
0,123
0,108
0,095
0,085
0,076
0,068
0,062
0,056
0,051
0,047
0,043
0,040
0,037

1,000
0,976
0,875
0,757
0,612
0,505
0,419
0,350
0,294
0,250
0,214
0,185
0,161
0,141
0,124
0,110
0,098
0,088
0,080
0,072
0,066
0,060
0,055
0,051
0,047
0,044

1,000
0,977
0,872
0,746
0,623
0,520
0,437
0,369
0,314
0,270
0,233
0,208
0,178
0,157
0,139
0,124
0,111
0,100
0,090
0,082
0,075
0,069
0,063
0,058
0,054
0,050

1,000
0,977
0,879
0,749
0,630
0,529
0,449
0,383
0,329
0,285
0,241
0,218
0,192
0,170
0,152
0,136
0,122
0,110
0,100
0,091
0,084
0,077
0,070
0,065
0,060
0,056

1,000
0,977
0,880
0,753
0,636
0,540
0,462
0,400
0,348
0,305
0,270
0,239
0,213
0,191
0,172
0,155
0,141
0,128
0,117
0,107
0,095
0,091
0,084
0,078
0,072
0,067

1,000
0,977
0,881
0,754
0,639
0,545
0,470
0,410
0,360
0,320
0,285
0,256
0,230
0,208
0,189
0,172
0,158
0,144
0,133
0,123
0,113
0,105
0,098
0,091
0,085
0,079

1,000
0,977
0,881
0,755
0,642
0,550
0,477
0,420
0,374
0,337
0,304
0,280
0,258
0,239
0,228
0,208
0,190
0,184
0,175
0,166
0,158
0,150
0,144
0,137
0,132
0,126

Приложение 8
МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ ДАВЛЕНИЙ НА ОСНОВАНИЕ УСТОЯ ОТ ВЕСА ПРИМЫКАЮЩЕЙ ЧАСТИ ПОДХОДНОЙ НАСЫПИ
8.1 Дополнительное давление на грунты основания под задней гранью устоя (в уровне подошвы фундамента) от веса подходной насыпи (рисунок 8.1) p¢1, кПа, следует определять по формуле
. (8.1)
Для обсыпного устоя дополнительное давление на грунты основания под передней гранью устоя от веса конуса устоя p¢2, кПа, следует определять по формуле
. (8.2)
Давления р1 и р2 следует определять суммированием по соответствующим граням фундамента давления от расчетных нагрузок с добавлением р¢1 и р¢2.
В формулах (8.1) и (8.2):
g – расчетный удельный вес насыпного грунта, допускается принимать g = 17,7 кН/м3;
h1 – высота насыпи, м;
h2 – высота конуса над передней гранью фундамента, м;
a1a2 – коэффициенты, принимаемые соответственно по таблицам 8.1 и 8.2.

Рисунок 8.1 Дополнительные давления от веса подходной насыпи
на грунты основания обсыпного устоя
1 – передняя грань; 2 – задняя грань
8.2 Относительный эксцентриситет равнодействующей нагрузок в уровне подошвы фундамента мелкого заложения следует определять по формуле
, (8.3)
где а – длина подошвы фундамента, м (рисунок 8.1);
у – расстояние от главной центральной оси подошвы фундамента до более нагруженного ребра, м;
e0r – те же значения, что и в п. 7.7.
Таблица 8.1
Глубина заложения фундамента d, м Высота насыпи h1, м Значение коэффициента a1
для задней грани для передней грани устоя при длине подошвы фундамента а, м
до 5 10 15

5



10



15



20



25



30

10
20
30

10
20
30

10
20
30

10
20
30

10
20
30

10
20
30

0,45
0,50
0,50

0,40
0,45
0,50

0,35
0,40
0,45

0,30
0,35
0,40

0,25
0,30
0,35

0,20
0,25
0,30

0,10
0,10


0,20
0,25


0,20
0,25


0,20
0,30


0,20
0,30


0,20
0,25
0,30

0
0,05
0,06

0,05
0,10
0,10

0,10
0,15
0,20

0,15
0,20
0,20

0,20
0,20
0,20

0,20
0,25
0,25

0
0
0

0
0,05
0,05

0,05
0,10
0,15

0,10
0,15
0,15

0,15
0,20
0,20

0,15
0,20
0,20
П р и м е ч а н и я
1 Для промежуточных значений dh1 и a коэффициент a1 следует определять по интерполяции.
2 При расчете фундамент глубокого заложения рассматривается как условный, ограниченный контуром, принимаемым согласно приложению 6.
Таблица 8.2
Глубина заложения фундамента d, м Значение коэффициента a2 при высоте конуса h2, м
10 20 30

5
10
15
20
25
30

0,4
0,3
0,2
0,1
0
0

0,5
0,4
0,3
0,2
0,1
0

0,6
0,5
0,4
0,3
0,2
0,1

П р и м е ч а н и е – Для промежуточных значений d и h2 коэффициент a2 следует определять по интерполяции.

1) Изложенные в разделе нормы и требования относятся к бетону с указанной плотностью, который далее (без указания плотности) именуется "тяжелый бетон".
[1] При отсутствии дополнительных указаний к автодорожным деревянным мостам здесь и далее относятся также деревянные мосты на внутрихозяйственных автомобильных дорогах в сельскохозяйственных предприятиях и организациях.