СНиП 2.04.03-85 (Часть 2) 

Система нормативных документов в строительстве

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА
РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

КАНАЛИЗАЦИЯ.
НАРУЖНЫЕ СЕТИ И СООРУЖЕНИЯ

Аэротенки
6.140. Аэротенки различных типов следует при­менять для биологической очистки городских и про­изводственных сточных вод.
Аэротенки, действующие по принципу вытеснителей, следует применять при отсутствии залповых поступлений токсичных веществ, а также на второй ступени двухступенчатых схем.
Комбинированные сооружения типа аэротенков-отстойников (аэроакселераторы, окситенки, флототенки, аэротенки-осветлители и др.) при обоснова­нии допускается применять на любой ступени биологической очистки.
6.141. Регенерацию активного ила необходимо предусматривать при БПКполн поступающей в аэротенки воды свыше 150 мг/л, а также при наличии в воде вредных производственных примесей.
6.142. Вместимость аэротанков необходимо опре­делять по среднечасовому поступлению воды за период аэрации в часы максимального притока.
Расход циркулирующего активного ила при расчете вместимости аэротенков без регенераторов и вторичных отстойников не учитывается.
6.143. Период аэрации tatm, ч, в аэротенках, ра­ботающих по принципу смесителей, следует опреде­лить по формуле
 (48)
где Len — БПКполн поступающей в аэротенк сточной воды (с учетом снижения БПК при первичном отстаивании), мг/л;
Lex — БПКполн очищенной воды, мг/л;
ai — доза ила, г/л, определяемая технико-экономическим расчетом с учетом работы вторичных отстойников;
s — зольность ила, принимаемая по табл. 40;
r — удельная скорость окисления, мг БПКполн на 1 г беззольного вещест­ва ила в 1 ч, определяемая по фор­муле
 (49)
здесь rmax — максимальная скорость окисления, мг/(г×ч), принимаемая по табл. 40;
CO — концентрация растворенного кислорода, мг/л;
Kl — константа, характеризующая свойст­ва органических загрязняющих ве­ществ, мг БПКполн/л, и принимаемая по табл. 40;
КО — константа, характеризующая влияние кислорода, мг О2/л, и принимаемая по табл. 40;
j — коэффициент ингибирования продук­тами распада активного ила, л/г, при­нимаемый по табл. 40.
Примечания: 1. Формулы (48) и (49) справедли­вы при среднегодовой температуре сточных вод 15 °С. При иной среднегодовой температуре сточных вод Tw продол­жительность аэрации, вычисленная по формуле (48), долж­на быть умножена на отношение 15/Tw.
2. Продолжительность аэрации во всех случаях не долж­на быть менее 2 ч.
Таблица 40

Сточные воды
rmax,
мг БПКполгн/(г×ч)
Kl,
мг БПКполн
КО,
мг О2
j,
л/г
s

Городские

85

33

0,625

0,07

0,3
Производственные:
а) нефтеперерабатывающих заводов:
I система



33



3



1,81



0,17



II „ 59 24 1,66 0,158
6) азотной промышленности 140 6 2,4 1,11
в) заводов синтетического каучука 80 30 0,6 0,06 0,15
г) целлюлозно-бумажной промышленности:
сульфатно-целлюлозное произ-водство


650


100


1,5


2


0,16
сульфитно-целлюлозное „ 700 90 1,6 2 0,17
д) заводов искусственного волокна (вискозы) 90 35 0,7 0,27
в) фабрик первичной обработки шерсти:
I ступень


32


156




0,23


II „ 6 33 0,2
ж) дрожжевых заводов 232 90 1,66 0,16 0,35
з) заводов органического синтеза 83 200 1,7 0,27
и) микробиологической промышленности:
производство лизина


280


28


1,67


0,17


0,15
„ биовита и витамицина 1720 167 1,5 0,98 0,12
к) свинооткормочных комплексов:
I ступень

454

55

1,65

0,176

0,25
II „ 15 72 1,68 0,171 0,3
Примечание. Для других производств указанные параметры следует принимать по данным научно-исследовательских организаций.
6.144. Период аэрации tatv, ч, в аэротенках-вытеснителях надлежит рассчитывать по формуле
 (50)
где Kp — коэффициент, учитывающий влияние продольного перемешивания: Kp = 1,5 при биологической очистке до Lex = 15 мг/л; Kp =1,25 при Lex > 30 мг/л;
Lmix — БПКполн, определяемая с учетом раз­бавления рециркуляционным расходом:
 (51)
здесь Ri — степень рециркуляции активного ила, определяемая по формуле (52); обо­значения величин airmaxCOLenLexKlKOjs, следует принимать по фор­муле (49).
Примечание. Режим вытеснения обеспечивается при отношении длины коридоров l к ширине b свыше 30. При l/b < 30 необходимо предусматривать секционирование коридоров с числом ячеек пять-шесть.
6.145. Степень рециркуляции активного ила Ri, в аэротенках следует рассчитывать по формуле
 (52)
где ai — доза ила в аэротенке, г/л;
Ji — иловый индекс, см3/г.
Примечания: 1. Формула справедлива при Ji < 175 см3/г и ai до 5 г/л.
2. Величина Ri должна быть не менее 0,3 для отстойни­ков с илососами, 0,4 — с илоскребами, 0,6 — при самотеч­ном удалении ила.
6.146. Величину илового индекса необходимо оп­ределять экспериментально при разбавлении иловой смеси до 1 г/л в зависимости от нагрузки на ил. Для городских и основных видов производственных сточных вод допускается определять величину Ji по табл. 41.
Таблица 41

Сточные воды
Иловый индекс Ji, см3/г,
при нагрузке на ил qi, мг/(г×сут)
  100 200 300 400 500 600

Городские

130

100

70

80

95

130
Производственные:
а) нефтеперераба­тывающих за­водов


120

70

80

120

160
б) заводов синте­тического кау­чука 100 40 70 100 130
в) комбинатов ис­кусственного волокна 300 200 250 280 400
г) целлюлозно-бумажных ком­бинатов 220 150 170 200 220
д) химкомбинатов азотной промышлен­ности 90 60 75 90 120
Примечание. Для окситенков величина Ji должна быть снижена в 1,3—1,5 раза.
Нагрузку на ил qi, мг БПКполн на 1 г беззольно­го вещества ила в сутки, надлежит рассчитывать по формуле
 (53)
где tat — период аэрации, ч.
6.147. При проектировании аэротенков с регене­раторами продолжительность окисления органичес­ких загрязняющих веществ tO, ч, надлежит опреде­лять по формуле
 (54)
где Ri — следует определять по формуле (52);
ar — доза ила в регенераторе, г/л, определяе­мая по формуле
 (55)
r — удельная скорость окисления для аэро­тенков — смесителей и вытеснителей, оп­ределяемая по формуле (49) при дозе ила ar.
Продолжительность обработки воды в аэротенке tat, ч, необходимо определять по формуле
 (56)
Продолжительность регенерации tr, ч, надлежит определять по формуле
 (57)
Вместимость аэротенка Wat, м3, следует опреде­лять по формуле
 (58)
где qw — расчетный расход сточных вод, м3/ч.
Вместимость регенераторов Wr, м3, следует опре­делять по формуле
 (59)
6.148. Прирост активного ила Pi, мг/л, в аэротенках надлежит определять по формуле
 (60)
где Ccdp — концентрация взвешенных веществ в сточной воде, поступающей в аэротенк, мг/л;
Kg — коэффициент прироста; для городских и близких к ним по составу производст­венных сточных вод Kg = 0,3; при очист­ке сточных вод в окситенках величина Kg снижается до 0,25.
6.149. Необходимо предусматривать возмож­ность работы аэротенков с переменным объемом ре­генераторов.
6.150. Для аэротенков и регенераторов надлежит принимать:
число секций — не менее двух;
рабочую глубину — 3—6 м, свыше — при обосно­вании;
отношение ширины коридора к рабочей глуби­не — от 1:1 до 2:1.
6.151. Аэраторы в аэротенках допускается приме­нять:
мелкопузырчатые — пористые керамические и пластмассовые материалы (фильтросные пластины, трубы, диффузоры) и синтетические ткани;
среднепузырчатые — щелевые и дырчатые трубы;
крупнопузырчатые — трубы с открытым кон­цом;
механические и пневмомеханические.
6.152. Число аэраторов в регенераторах и на пер­вой половине длины аэротенков-вытеснителей над­лежит принимать вдвое больше, чем на остальной длине аэротенков.
6.153. Заглубление аэраторов следует принимать в соответствии с давлением воздуходувного обору­дования и с учетом потерь в разводящих коммуника­циях и аэраторах (см. п. 5.34).
6.154. В аэротенках необходимо предусматривать возможность опорожнения и устройства для выпус­ка воды из аэраторов.
6.155. При необходимости в аэротенках надлежит предусматривать мероприятия по локализации пе­ны — орошение водой через брызгала или примене­ние химических антивспенивателей.
Интенсивность разбрызгивания при орошении следует принимать по экспериментальным данным.
Применение химических антивспенивателей должно быть согласовано с органами санитарно-эпи­демиологической службы и охраны рыбных запасов.
6.156. Рециркуляцию активного ила следует осу­ществлять эрлифтами или насосами.
6.157. Удельный расход воздуха qair, м33 очи­щаемой воды, при пневматической системе аэрации надлежит определять по формуле

 (61)
где qO — удельный расход кислорода воздуха, мг на 1 мг снятой БПКполн, принимаемый при очистке до БПКполн 15—20 мг/л — 1,1, при очистке до БПКполн свыше 20 мг/л — 0.9;
K1 — коэффициент, учитывающий тип аэрато­ра и принимаемый для мелкопузырчатой аэрации в зависимости от соотноше­ния площадей аэрируемой зоны и аэро­тенка faz /fat по табл. 42; для среднепузырчатой и низконапорной K1 = 0,75;
K2 — коэффициент, зависимый от глубины погружения аэраторов ha и принимае­мый по табл. 43;
KT  коэффициент, учитывающий температу­ру сточных вод. который следует опре­делять по формуле
 (62)
здесь Tw — среднемесячная температура воды за летний период, °С;
K3 — коэффициент качества воды, принимае­мый для городских сточных вод 0,85; при наличии СПАВ принимается в зави­симости от величины faz /fat по табл. 44, для производственных сточных вод — по опытным данным, при их отсутствии допускается принимать K3 = 0,7;
Ca — растворимость кислорода воздуха в во­де, мг/л, определяемая по формуле
 (63)
здесь CT — растворимость кислорода в воде в за­висимости от температуры и атмосфер­ного давления, принимаемая по спра­вочным данным;
ha — глубина погружения аэратора, м;
CO — средняя концентрация кислорода в аэротенке, мг/л; в первом приближении СО допускается принимать 2 мг/л и не­обходимо уточнять на основе технико-экономических расчетов с учетом фор­мул (48) и (49).
Площадь аэрируемой зоны для пневматических аэраторов включает просветы между ними до 0,3 м.
Интенсивность аэрации Ja, м3/(м2×ч), надлежит определять по формуле
 (64)
где Hat — рабочая глубина аэротенка, м;
tat — период аэрации, ч.
Если вычисленная интенсивность аэрации свыше Ja,max для принятого значения K1, необходимо уве­личить площадь аэрируемой зоны; если менее Ja,min для принятого значения K2 — следует увели­чить расход воздуха, приняв Ja,min по табл. 43.
6.158. При подборе механических, пневмомеханических и струйных аэраторов следует исходить из их производительности по кислороду, определенной при температуре 20 °С и отсутствии растворенного в воде кислорода, скорости потребления и массообменных свойств жидкости, характеризуемых коэффициентами KT и K3 и дефицитом кислорода (Ca — CO) /Ca и определяемых по п. 6.157.
Число аэраторов Nma Для аэротенков и биологи­ческих прудов следует определять по формуле
 (65)
где Wat — объем сооружения, м3;
Qma — производительность аэратора по кисло­роду, кг/ч, принимаемая по паспортным данным;
tat — продолжительность пребывания жидкости в сооружении, ч; значения осталь­ных параметров следует принимать по формуле (61).
Примечание. При определенном числе механичес­ких аэраторов необходимо проверять их перемешивающую способность по поддержанию активного ила во взвешенном состоянии. Зону действия аэратора следует определять рас­четом; ориентировочно она составляет 5—6 диаметров рабочего колеса.
6.159. Окситенки рекомендуется применять при условии подачи технического кислорода от кисло­родных установок промышленных предприятий. Допускается применение их и при строительстве кислородной станции в составе очистных сооруже­ний.
Окситенки должны быть оборудованы механичес­кими аэраторами, легким герметичным перекрыти­ем, системой автоматической подпитки кислорода и продувки газовой фазы, что должно обеспечивать эффективность использования кислорода 90 %.
Для очистки производственных сточных вод и их
Таблица 42
faz /fat 0,05 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,75 1
K1 1,34 1,47 1,68 1,89 1,94 2 2,13 2,3
Ja max, м3/(м2×ч) 5 10 20 30 40 50 75 100
Таблица 43
ha, м 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 3 4 5 6
K2 0,4 0,46 0,6 0,8 0,9 1 2,08 2,52 2,92 3,3
Ja,min, м3/(м2×ч) 48 42 38 32 28 24 4 3,5 3 2,5
Таблица 44
faz /fat 0,05 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,75 1
K3 0,59 0,59 0,64 0,66 0,72 0,77 0,88 0,99
смеси с городскими сточными водами следует при­менять окситенки, совмещенные с илоотделителем. Объем зоны аэрации окситенка надлежит рассчиты­вать по формулам (48) и (49). Концентрацию кислорода в иловой смеси окситенка следует прини­мать в пределах 6—12 мг/л, дозу ила — 6—10 г/л.
Вторичные отстойники. Илоотделители
6.160. Нагрузку на поверхность вторичных от­стойников qssb, м3/(м2×ч), после биофильтров всех типов следует рассчитывать по формуле
 (66)
где u0 — гидравлическая крупность биопленки; при полной биологической очистке u0 = 1,4 мм/с; значения коэффициента Kset, следует принимать по п. 6.61 .
При определении площади отстойников необхо­димо учитывать рециркуляционный расход.
6.161. Вторичные отстойники всех типов после аэротенков надлежит рассчитывать по гидравличес­кой нагрузке qssa, м3/(м2×ч), с учетом концентра­ции активного ила в аэротенке ai, г/л, его индекса Ji, см3/г, и концентрации ила в осветленной воде at, мг/л, по формуле
 (67)
где Kss — коэффициент использования объема зоны отстаивания, принимаемый для ради­альных отстойников — 0,4, вертикаль­ных — 0,35, вертикальных с периферий­ным выпуском — 0,5, горизонтальных — 0,45;
at — следует принимать не менее 10 мг/л,
ai — не более 15 г/л.
6.162. Конструктивные параметры отстойников надлежит принимать согласно пп. 6.61—6.63.
6.163. Нагрузку на 1 м сборного водослива осветленной воды следует принимать не более 8—10 л/с.
6.164. Гидравлическую нагрузку на илоотделители для окситенков или аэротенков-отстойников, ра­ботающих в режиме осветлителей со взвешенным осадком, зависящую от параметра aiJi, следует при­нимать по табл. 45.
Таблица 45
aiJi 100 200 300 400 500 600
qms, м3/(м2×ч) 5,6 3,3 1,8 1.2 0,8 0,7
6.165. Расчет флотационных установок для разде­ления иловой смеси надлежит вести в зависимости от требуемой степени осветления по содержанию взвешенных веществ согласно табл. 46.
Таблица 46

Параметр
Содержание взвешенных веществ, мг/л
  15 10 5

Продолжительность флотации, мин

40

50

60
Удельный расход воздуха, л/кг взвешенных веществ ила 4 6 9
Давление в напорном резервуаре следует прини­мать 0,6—0,9 МПа (6—9 кгс/см2), продолжитель­ность насыщения 3—4 мин.
Аэрационные установки на полное окисление (аэротенки с продленной аэрацией)
6.166. Аэрационные установки на полное окисле­ние следует применять для биологической очистки сточных вод.
Перед подачей сточных вод на установку необхо­димо предусматривать задержание крупных механи­ческих примесей.
6.167. Продолжительность аэрации в аэротенках на полное окисление следует определять по форму­ле (48), при этом надлежит принимать:
r — среднюю скорость окисления по БПКполн — 6 мг/(г×ч);
ai — дозу ила — 3—4 г/л;
s — зольность ила  0,35.
Удельный расход воздуха следует определять по формуле (61), при этом надлежит принимать:
qO — удельный расход кислорода, мг/мг снятой БПКполн —1,25;
K1K2KTK3Ca — по данным, приведенным в п. 6.157.
6.168. Продолжительность пребывания сточных вод в зоне отстаивания при максимальном притоке должна составлять не менее 1 ,5 ч.
6.169. Количество избыточного активного ила следует принимать 0,35 кг на 1 кг БПКполн. Удале­ние избыточного ила допускается предусматривать как из отстойника, так и из аэротенка при достиже­нии дозы ила 5—6 г/л.
Влажность ила, удаляемого из отстойника, рав­на 98 %, из аэротенка — 99,4 %.
6.170. Нагрузку на иловые площадки следует принимать как для осадков, сброженных в мезофильных условиях.
Циркуляционные окислительные каналы
6.171. Циркуляционные окислительные каналы (ЦОК) следует предусматривать для биологической очистки сточных вод в районах с расчетной зимней температурой наиболее холодного периода не ниже минус 25 °С.
6.172. Продолжительность аэрации надлежит оп­ределять по формуле (48) , при этом следует прини­мать r — среднюю скорость окисления по БПКполн 6 мг/(г×ч).
6.173. Для циркуляционных окислительных кана­лов следует принимать:
форму канала в плане О-образной;
глубину — около 1 м;
количество избыточного активного ила — 0,4 кг на 1 кг БПКполн;
удельный расход кислорода — 1,25 мг на 1 мг снятой БПКполн.
6.174. Аэрацию сточных вод в окислительных ка­налах следует предусматривать механическими аэра­торами, устанавливаемыми в начале прямого участ­ка канала.
Размеры аэраторов и параметры их работы надле­жит принимать по паспортным данным в зависимости от производительности по кислороду и скорости воды в канале.
6.175. Скорость течении воды в канале vcc, м/с, создаваемую аэратором, надлежит определять по формуле
 (68)
где Jair — импульс давления аэратора, принимае­мый по характеристике аэратора;
lair — длина аэратора, м;
vcc — площадь живого сечения канала, м2;
n1 — коэффициент шероховатости; для бе­тонных стенок n1 = 0,014;
R — гидравлический радиус, м;
lcc — длина канала, м;
åx — сумма коэффициентов местных сопро­тивлений; для О-образного канала åx — 0,5.
Длину аэратора необходимо принимать не менее ширины канала по дну и не более ширины канала по зеркалу воды, число аэраторов — не менее двух.
6.176. Выпуск смеси сточных вод с активным илом из циркуляционных каналов во вторичный от­стойник следует предусматривать самотеком, про­должительность пребывания сточных вод во вторич­ном отстойнике по максимальному расходу — 1,5 ч.
6.177. Из вторичного отстойника следует преду­сматривать непрерывную подачу возвратного актив­ного ила в канал, подачу избыточного ила на иловые площадки — периодически.
6.178. Иловые площадки следует рассчитывать исходя из нагрузок для осадка, сброженного в мезофильных условиях.
Поля фильтрации
6.179. Поля фильтрации для полной биологичес­кой очистки сточных вод надлежит предусматри­вать, как правило, на песках, супесях и легких су­глинках.
Продолжительность отстаивания сточных вод пе­ред поступлением их на поля фильтрации следует принимать не менее 30 мин.
6.180. Площадки для полей фильтрации необхо­димо выбирать: со спокойным и слабовыраженным рельефом с уклоном до 0,02; с расположением ни­же течения грунтового потока от сооружений для забора подземных вод на расстоянии, равном величи­не радиуса депрессионной воронки, но не менее 200 м для легких суглинков, 300 м — для супесей и 500 м — для песков.
При расположении полей фильтрации выше по те­чению грунтового потока расстояние их до сооруже­ний для забора подземных вод следует принимать с учетом гидрогеологических условий и требований санитарной охраны источника водоснабжения.
На территориях, граничащих с местами выклинивания водоносных горизонтов, а также при наличии трещиноватых пород и карстов, не перекрытых водоупорным споем, размещение полей фильтрации не допускается.
6.181. Нагрузку сточных вод на поля фильтрации надлежит принимать на основании данных опыта эксплуатации полей фильтрации, находящихся в аналогичных условиях.
Нагрузку бытовых и близких к ним по составу производственных сточных вод допускается принимать по табл. 47.
Таблица 47

Грунты

Среднегодовая температура воздуха, °С
Нагрузка сточных вод, м3/(га×сут)
при залегании грунтовых вод на глубине, м
    1,5 2 3

Легкие суглинки

От 0 до 3,5


55

60
  Св. 3,5 до 6 70 75
  „ 6 „ 11 75 85
  Св. 11 85 100

Супеси

От 0 до 3,5

80

85

100
  Св. 3,5 до 6 90 100 120
  „ 6 „ 11 100 110 130
  Св. 11 120 130 150

Пески

От 0 до 3,5

120

140

180
  Св. 3,5 до 6 150 175 225
  „ 6 „ 11 160 190 235
  Св. 11 180 210 250
Примечания: 1. Нагрузка указана для районов со среднегодовым количеством атмосферных осадков от 300 до 500 мм.
2. Нагрузку необходимо уменьшать для районов со среднегодовым количеством атмосферных осадков: 500—700 мм — на 15—25 %; свыше 700 мм, а также для I кли­матического района и IIIА климатического подрайона — на 25—30 %, при этом больший процент снижения нагрузки надлежит принимать при легких суглинистых, а меньший — при песчаных грунтах.
6.182. Площадь полей фильтрации в необходи­мых случаях надлежит проверять на намораживание сточных вод. Продолжительность намораживания следует принимать равной числу дней со среднесуточной температурой воздуха ниже минус 10 °С.
Величину фильтрации сточных вод в период их намораживания необходимо определять с уменьше­нием на величину коэффициента, приведенного в табл. 48.
Таблица 48
Грунты Коэффициент снижения величины фильтрации
в период намораживания

Легкие суглинки

0,3
Супеси 0,45
Пески 0,55
6.183. Необходимо предусматривать резервные карты, площадь которых должна быть обоснована в каждом отдельном случае и не должна превышать полезной площади полей фильтрации, %:
в III и IV климатических районах — 10;
во II климатическом районе — 20;
в I „ „ — 25.
6.184. Дополнительную площадь для устройства сетей, дорог, оградительных валиков, древесных на­саждений допускается принимать в размере до 25 % при площади попей фильтрации свыше 1000 га и до 35 % при площади их 1000 га и менее.
6.185. Размеры карт полей фильтрации надлежит определять в зависимости от рельефа местности, об­щей рабочей площади полей, способа обработки поч­вы. При обработке тракторами площадь одной карты должна быть не менее 1 ,5 га.
Отношение ширины карты к длине следует при­нимать от 1:2 до 1:4; при обосновании допускается увеличение длины карты.
6.186. На картах полей фильтрации, предназначен­ных для намораживания сточных вод, следует пре­дусматривать выпуски талых вод на резервные карты.
6.187. Устройство дренажа (открытого или за­крытого) на полях фильтрации обязательно при за­легании грунтовых вод на глубине менее 1,5 м от поверхности карт независимо от характера грунта, а также и при большей глубине залегания грунтовых вод, при неблагоприятных фильтрационных свойствах грунтов, когда одни осушительные канавы (без устройства закрытого дренажа) не обеспечи­вают необходимого понижения уровня грунтовых вод.
6.188. При полях фильтрации надлежит преду­сматривать душевую, помещении для сушки спецодежды, для отдыха и приема пищи. На каждые 75—100 га площади полей фильтрации следует предусматривать будки для обогрева обслуживающего персонала.
Поля подземной фильтрации
6.189. Поля подземной фильтрации следует при­менять в песчаных и супесчаных грунтах, при распо­ложении оросительных труб выше уровня грунто­вых вод не менее чем на 1 м и заглублении их не бо­лее 1,8 м и не менее 0,5 м от поверхности земли. Оросительные трубы рекомендуется укладывать на слой подсыпки толщиной 20—50 см из гравия, мел­кого хорошо спекшегося котельного шлака, щебня или крупнозернистого песка.
Перед полями подземной фильтрации надлежит предусматривать установку септиков.
6.190. Общая длина оросительных труб определя­ется по нагрузке в соответствии с табл. 49. Длину отдельных оросителей следует принимать не более 20 м.
Таблица 49

Грунты
Среднегодовая температура воздуха, °С Нагрузка, л/сут на 1 м оросительных труб полей подземной фильтрации, в зависимости от глубины наивысшего уровня грунтовых вод от лотка, м
    1 2 3

Пески

До 6

16

20

22
  От 6,1 до 11 20 24 27
  Св. 11,1 22 26 30

Супеси

До 6

8

10

12
  От 6,1 до 11 10 12 14
  Св. 11,1 11 13 16
Примечания: 1. Нагрузка указана для районов со среднегодовым количеством атмосферных осадков до 500 мм.
2. Нагрузку необходимо уменьшать, для районов со среднегодовым количеством осадков 500—600 мм — на 10—20 %, свыше 600 мм — на 20—30 %; для I климатического района и IIIА климатического подрайона — на 15 %. При этом больший процент снижения надлежит принимать при супесчаных грунтах, меньший — при песчаных.
3. При наличии крупнозернистой подсыпки толщиной 20—50 см нагрузку следует принимать с коэффициентом 1,2—1,5.
4. При удельном водоотведении свыше 150 л/сут на од­ного жителя или для объектов сезонного действия нормы нагрузок следует увеличивать на 20 %.
6.191. Для притока воздуха следует предусматри­вать на концах оросительных труб стояки диамет­ром 100 мм, возвышающиеся на 0,5 м над уровнем земли.
Песчано-гравийные фильтры и фильтрующие траншеи
6.192. Песчано-гравийные фильтры и фильтрую­щие траншеи при количестве сточных вод не более 15 м3/сут следует проектировать в водонепроницае­мых и слабофильтрующих грунтах при наивысшем уровне грунтовых вод на 1 м ниже лотка отводящей дрены.
Перед сооружениями необходимо предусматри­вать установку септиков.
Очищенную воду следует или собирать в накопи­тели (с целью использования ее на орошение), или сбрасывать в водные объекты с соблюдением „Пра­вил охраны поверхностных вод от загрязнения сточными водами" и „Правил санитарной охраны при­брежных вод морей".
Расчетную длину фильтрующих траншей следует принимать в зависимости от расхода сточных вод и нагрузки на оросительные трубы, но не более 30 м, ширину траншеи понизу — не менее 0,5 м.
6.193. Песчано-гравийные фильтры надлежит про­ектировать в одну или две ступени. В качестве за­грузочного материала одноступенчатых фильтров следует принимать крупно- и среднезернистый песок и другие материалы.
Загрузочным материалом в первой ступени двух­ступенчатого фильтра могут быть гравий, щебень, котельный шлак и другие материалы крупностью, принимаемой согласно п. 6.122, во второй ступени — аналогично одноступенчатому фильтру.
В фильтрующих траншеях в качестве загрузочно­го материала следует принимать крупно- и среднезернистый песок и другие материалы.
6.194. Нагрузку из оросительные трубы песчано гравийных фильтров и фильтрующих траншей, а также толщину слон загрузки следует принимать по табл. 50.
Таблица 50

Сооружение
Высота слоя загрузки, м Нагрузка на оросительные трубы, л/(м×сут)

Одноступенчатый песчано-гравийный фильтр или вторая сту­пень двухступенчатого фильтра

Первая ступень двухступенча­того фильтра

Фильтрующая траншея

1 — 1,5



1 — 1,5


0,8 — 1

80 — 100



150 — 200


50 — 70
Примечания: 1. Меньшие нагрузки соответствуют меньшей высоте.
2. Нагрузки указаны для районов со среднегодовой тем­пературой воздуха от 3 до 6 °С.
3. Для районов со среднегодовой температурой воздуха выше 6 °С нагрузку следует увеличивать на 20—30 %, ниже 3 °С — уменьшать на 20—30 %.
4. При удельном водоотведении свыше 150 л/(чел×сут) нагрузку следует увеличивать на 20—30 %.
Фильтрующие колодцы
6.195. Фильтрующие колодцы надлежит устраи­вать только в песчаных и супесчаных грунтах при количестве сточных вод не более 1 м3/сут. Основа­ние колодца должно быть выше уровня грунтовых вод не менее чем на 1 м.
Примечания: 1. При использовании подземных вод для хозяйственно-питьевого водоснабжения возможность устройства фильтрующих колодцев решается в зависимости от гидрогеологических условий и по согласованию с органа­ми Министерства геологии и санитарно-эпидемиологической службой.
2. Перед колодцами необходимо предусматривать сеп­тики.
6.196. Фильтрующие колодцы следует проектиро­вать из железобетонных колец, кирпича усиленного обжига или бутового камня. Размеры а плане должны быть не более 2х2 м, глубина — 2,5 м.
Ниже подводящей трубы следует предусматри­вать:
донный фильтр высотой до 1 м из гравия, щебня, спекшегося шлака и других материалов — внутри колодца;
обсыпку из тех же материалов — у наружных сте­нок колодца;
отверстия для выпуска профильтровавшейся во­ды — в стенках колодца.
В покрытии колодца надлежит предусматривать люк диаметром 700 мм и вентиляционную трубу ди­аметром 100 мм.
6.197. Расчетную фильтрующую поверхность ко­лодца надлежит определять как сумму площадей дна и поверхности стенки колодца на высоту фильтра. Нагрузка на 1 м2 фильтрующей поверхности должна приниматься 80 л/сут в песчаных грунтах и 40 л/сут в супесчаных.
Нагрузку следует увеличивать: на 10—20 % — при устройстве фильтрующих колодцев в средне- и крупнозернистых песках или при расстоянии между основанием колодца и уровнем грунтовых вод свы­ше 2 м; на 20 % — при удельном водоотведении свыше 150 л/(чел×сут) и среднезимней температуре сточ­ных вод выше 10 °С.
Для объектов сезонного действия нагрузка может быть увеличена на 20 %.
Биологические пруды
6.198. Биологические пруды надлежит применять для очистки и глубокой очистки городских, произ­водственных и поверхностных сточных вод, содер­жащих органические вещества.
6.199. Биологические пруды допускается проек­тировать как с естественной, так и с искусственной аэрацией (пневматической или механической).
6.200. При очистке в биологических прудах сточ­ные воды не должны иметь БПКполн свыше 200 мг/л — для прудов с естественной аэрацией и свыше 500 мг/л — для прудов с искусственной аэра­цией.
При БПКполн свыше 500 мг/л следует предусмат­ривать предварительную очистку сточных вод.
6.201. В пруды для глубокой очистки допускает­ся направлять сточную воду после биологической или физико-химической очистки с БПКполн не более 25 мг/л — для прудов с естественной аэрацией и не более 50 мг/л — для прудов с искусственной аэра­цией.
6.202. Перед прудами для очистки надлежит пре­дусматривать решетки с прозорами не более 16 мм и отстаивание сточных вод в течение не менее 30 мин.
После прудов с искусственной аэрацией необхо­димо предусматривать отстаивание очищенной воды в течение 2—2,5 ч.
6.203. Биологические пруды следует устраивать на нефильтрующих или слабофильтрующих грунтах. При неблагоприятных в фильтрационном отношении грунтах следует осуществлять противофильтрационные мероприятия.
6.204. Биологические пруды следует располагать с подветренной по отношению к жилой застройке стороны господствующего направления ветра в теп­лое время года. Направление движения воды в пру­де должно быть перпендикулярным этому направле­нию ветра.
6.205. Биологические пруды следует проектиро­вать не менее чем из двух параллельных секций с 3—5 последовательными ступенями а каждой, с воз­можностью отключения любой секции пруда для чистки или профилактического ремонта без наруше­ния работы остальных.
6.206. Отношение длины к ширине пруда с естест­венной аэрацией должно быть не менее 20. При меньших отношениях надлежит предусматривать конструкции впускных и выпускных устройств, обеспечивающие движение воды по всему живому сечению пруда.
6.207. В прудах с искусственной аэрацией отно­шение сторон секций может быть любым, при этом аэрирующие устройства должны обеспечивать дви­жение воды в любой точке пруда со скоростью не менее 0,05 м/с. Форма прудов в плане зависит от ти­па аэраторов: для пневматических или механичес­ких пруды могут быть прямоугольными, для само­движущихся механических — круглыми.
6.208. Отметка лотка перепускной трубы из од­ной ступени в другую должна быть выше дна на 0,3—0,5 м.
Выпуск очищенной воды следует осуществлять через сборное устройство, расположенное ниже уровня воды на 0,15—0,2 глубины пруда.
6.209. Хлорировать воду следует, как правило, после прудов. В отдельных случаях (при длине про. кладки трубопровода хлорной воды свыше 500 м или необходимости строительства отдельной хлораторной и т. п.) допускается хлорирование перед прудами.
Концентрация остаточного хлора в воде после контакта не должна превышать 0,25—0,5 г/м3.
6.210. Рабочий объем пруда надлежит определять по времени пребывания а нем среднесуточного рас­хода сточных вод.
6.211. Время пребывания воды в пруде с естест­венной аэрацией tlag, сут, следует определять по формуле
 (69)
где N — число последовательных ступеней пруда;
Klag — коэффициент объемного использования каждой ступени пруда;
K’lag — то же, последней ступени;
Klog и K’log принимаются для искусствен­ных прудов с отношением длины секций к ширине 20:1 и более — 0,8—0,9, при отношении 1:1 — 3:1 или для прудов, построенных на основе естественных мест­ных водоемов (озер, запруд и т. п,), — 0,35, для промежуточных случаев опре­деляются интерполяцией;
Len — БПКполн воды, поступающей в данную сту­пень пруда;
L’en — то же, для последней ступени;
Lex — БПКполн воды, выходящей из данной ступе­ни пруда;
L’ex — то же, для последней ступени;
Lfin — остаточная БПКполн, обусловленная внутриводоемными процессами и принимаемая ле­том 2—3 мг/л (для цветущих прудов — до 5 мг/л), зимой — 1—2 мг/л;
k — константа скорости потребления кислорода, сут; для производственных сточных вод ус­танавливается экспериментальным путем; для городских и близких к ним по составу производственных сточных вод при отсутствии экспериментальных данных k для всех промежуточных секций очистного пруда мо­жет быть принята равной 0,1 сут1, для пос­ледней ступени k’ = 0,07 сут1 (при темпе­ратуре воды 20 °С).
Для прудов глубокой очистки k следует прини­мать, сут1: для 1-й ступени — 0,07; для 2-й ступе­ни — 0,06; для остальных ступеней пруда — 0,05—0,04; для одноступенчатого пруда k = 0,06 сут1.
Для температур воды, отличающихся от 20 °С, значение k должно быть скорректировано по форму­лам:
для температуры воды от 5 до 30 °С
 (70)
для температуры воды от 0 до 5 °С
 (71)
где k — коэффициент, определяемый в лабора­торных условиях при температуре воды 20 °С.
6.212. Общую площадь зеркала воды пруда Flag, м2, с естественной аэрацией надлежит определять по формуле
 (72)
где Qw — расход сточных вод, м3 сут;
Ca — следует определять по формуле (63);
Cex — концентрация кислорода, которую не­обходимо поддерживать в воде, выхо­дящей из пруда, мг/л;
ra — величина атмосферной аэрации при де­фиците кислорода, равном единице, принимаемая 3—4 г/(м2×сут);
Len,, Lex, Klag — следует принимать по формуле (69).
6.213. Расчетную глубину пруда Hlag, м, с естест­венной аэрацией следует определять по формуле

 (73)
Рабочая глубина пруда не должна превышать, м: при Len свыше 100 мг/л — 0,5, при Len до 100 мг/л — 1; для прудов глубокой очистки с Lenот 20 до 40 мг/л — 2, с Len до 20 мг/л — 3. При возмож­ности замерзания пруда зимой Н должна быть уве­личена на 0,5 м.
6.214. Время пребывания воды t’lag, сут, глубокой очистки в пруде с искусственной аэрацией надлежит определять по формуле
 (74)
где kd — динамическая константа скорости по­требления кислорода, равная:
kd = b1 k , (75)
здесь b1 — коэффициент, зависящий от скорости vlag, м/с, движения аоды в пруде, созда­ваемой аэрирующими устройствами или перемещением воды по коридорам лабиринтного типа; величина b1, определяется по формуле
 (76)
Если vlag > 0,05 м/с, то b1 = 7.
6.215. Для повышения глубины очистки воды до БПКполн 3 мг/л и снижения содержания а ней био­генных элементов (азота и фосфора) рекомендует­ся применение в пруде высшей водной растительности — камыша, рогоза, тростника и др. Высшая вод­ная растительность должна быть размешена в по­следней секции пруда.
Площадь, занимаемую высшей водной раститель­ностью, допускается определять по нагрузке, состав­ляющей 10 000 м3/сут на 1 га при плотности посад­ки 150—200 растений на 1 м2.
СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ НАСЫЩЕНИЯ ОЧИЩЕННЫХ СТОЧНЫХ ВОД КИСЛОРОДОМ
6.216. При необходимости дополнительного насы­щения очищенных сточных вод кислородом перед спуском их в водный объект следует предусматри­вать специальные устройства: при наличии свободно­го перепада уровней между площадкой очистных со­оружений и горизонтом воды в водном объекте — многоступенчатые водосливы-аэраторы, быстротоки и др., в остальных случаях — барботажные сооруже­ния.
6.217. При проектировании водосливов-аэраторов следует принимать:
водосливные отверстия — в виде тонкой зубчатой стенки с зубчатым щитом над ней (зубья стенки и щита обращены один к другому остриями);
высоту зубьев — 50 мм, угол при вершине — 90°;
высоту отверстия между остриями зубьев — 50 мм;
длину колодца нижнего бьефа — 4 м, глубину — 0,8 м;
удельный расход воды — qw = 120 — 160 л/с на 1 м длины водослива;
напор воды на водосливе hw, м (от середины зуб­чатого отверстия), — по формуле
 (77)
6.218. Число ступеней водосливов-аэраторов Nwa и величина перепада уровней zst, м, на каждой сту­пени, необходимые для обеспечения потребной кон­центрации кислорода Cex, мг/л, в сточной воде на выпуске в водный объект, определяются последова­тельным подбором из соотношения
 (78)
где Ca — растворимость кислорода в жидкости, определяемая по п. 6.157;
Cex — концентрация кислорода в очищенной сточной жидкости, которая должна быть обеспечена на выпуске в водоем;
Cs — концентрация кислорода в сточной воде перед сооружением для насыщения; при отсутствии данных Cs = 0;
Nwa — число ступеней водосливов;
KTK3 — коэффициенты, принимаемые по п. 6.157;
j20 — коэффициент, учитывающий эффектив­ность аэрации на водосливах в зависи­мости от перепада уровней и принимае­мый по табл. 51.
Таблица 51
zst, м 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8
j20 0,71 0,65 0,59 0,55 0,52
6.219. При проектировании барботажных соору­жений надлежит принимать:
число ступеней — 3—4;
аэраторы — мелкопузырчатые или среднепузырчатые;
расположение аэраторов — равномерное по дну сооружения;
интенсивность аэрации — не более 100 м3/(м2×ч).
6.220. Удельный расход воздуха в барботажных сооружениях qb, м33, следует определять по фор­муле
 (79)
где Nb — число ступеней аэрации;
CaK1 следует принимать по п. 6.157;
K2K3KTCexCs — следует принимать по п. 6.218.
ОБЕЗЗАРАЖИВАНИЕ СТОЧНЫХ ВОД
6.221. Обеззараживание бытовых сточных вод и их смеси с производственными следует производить после их очистки.
При совместной биологической очистке бытовых и производственных сточных вод, но раздельной их механической очистке допускается при обосновании предусматривать обеззараживание только бытовых вод после их механической очистки с дехлорированием их перед подачей на сооружения биологичес­кой очистки.
6.222. Обеззараживание сточных вод следует про­изводить хлором, гидрохлоритом натрия, получае­мым на месте в электролизерах, или прямым элект­ролизом сточных вод.
6.223. Расчетную дозу активного хлора следует принимать, г/м3:
после механической очистки — 10;
после механохимической очистки при эффектив­ности отстаивания свыше 70 % и неполной биологи­ческой очистки — 5;
после полной биологической, физико-химической и глубокой очистки  3 .
Примечания: 1. Дозу активного хлора надлежит уточнять в процессе эксплуатации, при этом количество ос­таточного хлора в обеззараженной воде после контакта должно быть не менее 1,5 г/м3.
2. Хлорное хозяйство очистных сооружений должно обеспечивать возможность увеличения расчетной дозы хло­ра в 1,5 раза без изменения вместимости складов для ре­агентов.
6.224. Хлорное хозяйство и электролизные уста­новки на очистных сооружениях следует проектиро­вать согласно СНиП 2.04.02-84.
6.225. Установки прямого электропиза при обос­новании допускается использовать после биологи­ческой или физико-химической очистки сточных вод.
6.226. Электрооборудование и шкаф управления следует располагать в отапливаемом помещении, ко­торое допускается блокировать с другими помеще­ниями очистных сооружений.
6.227. Для смешения сточной воды с хлором сле­дует применять смесители любого типа.
6.228. Продолжительность контакта хлора или гипохлорита со сточной водой в резервуаре или в от­водящих лотках и трубопроводах надлежит прини­мать 30 мин.
6.229. Контактные резервуары необходимо про­ектировать как первичные отстойники без скреб­ков; число резервуаров — не менее двух. Допуска­ется предусматривать барботаж воды сжатым возду­хом при интенсивности 0,5 м3/(м2×ч).
6.230. При обеззараживании сточных вод после биологических прудов следует выделять отсек для контакта сточной воды с хлором.
6.231. Количество осадка, выпадающего в кон­тактных резервуарах, следует принимать, л на 1 м3 сточной воды, при влажности 98 %:
после механической очистки — 1,5;
после биологической очистки в аэротенках и на биофильтрах — 0,5.
СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ ГЛУБОКОЙ ОЧИСТКИ СТОЧНЫХ ВОД
Общие указания
6.232. Сооружения предназначены для обеспече­ния более глубокой очистки городских и производ­ственных сточных вод и их смеси, прошедших био­логическую очистку, а также для производственных сточных вод после механической, химической или физико-химической очистки перед сбросом в вод­ные объекты или повторным использованием их в производстве или сельском хозяйстве.
6.233. В качестве сооружений для глубокой очистки сточных вод могут быть применены филь­тры с зернистой загрузкой различных конструкций, сетчатые барабанные фильтры, биологические пруды, сооружения для насыщения сточных вод кисло­родом.
Выбор типа сооружений надлежит производить с учетом качества исходных сточных вод. требований к степени их очистки, наличия фильтрующих мате­риалов и т. п.
6.234. Проектирование биологических прудов надлежит производить согласно пп. 6.198—6.215.
Фильтры с зернистой загрузкой
6.235. Фильтры с зернистой загрузкой рекомен­дуются следующих конструкций: однослойные, двухслойные и каркасно-засыпные (КЗФ).
В зависимости от конструкции и климатических условий фильтры следует располагать на открытом воздухе или в помещении. При расположении фильт­ров на открытом воздухе трубопроводы, запорная арматура, насосы и прочие коммуникации должны располагаться в проходных галереях.
6.236. В качестве фильтрующего материала до­пускается использовать кварцевый песок, гравий, гранитный щебень, гранулированный доменный шлак, антрацит, керамзит, полимеры, а также дру­гие зернистые загрузки, обладающие необходимыми технологическими свойствами, химической стой­костью и механической прочностью.
6.237. Расчет конструктивных элементов фильтров надлежит производить согласно СНиП 2.04.02-84 и настоящим нормам.
6.238. Расчетные параметры фильтров с зернистой загрузкой для глубокой очистки городских и близ­ких к ним по составу производственных сточных вод после биологической очистки следует прини­мать по табл. 52.
Расчет площади фильтров надлежит производить по максимальному часовому притоку за вычетом допустимой неравномерности, равной 15 %.
6.239. При проектировании фильтров с зернистой загрузкой следует предусматривать:
при подаче сточных вод после биологической очистки — установку перед фильтрами (кроме КЗФ) барабанных сеток;
водовоздушную промывку для однослойных, во­дяную — для двухслойных, водовоздушную или водяную — для каркасно-засыпных фильтров; при этом промывку следует осуществлять нехлори­рованной фильтрованной водой;

Таблица 52
  Параметры фильтрующей загрузки  

Скорость фильтрования,


Интенсивность

Продолжи-тельность

Эффект очистки, %
Фильтр
фильтрующий
гранулометрическая характеристика
загрузки d, мм
Высота
слоя, м
м/ч, при режиме промывки, л/(с×м2) этапа промывки, по
БПКполн
по
взвешенным
  материал минимальная максимальная экви­валентная   нормальном форсированном   мин   вещест­вам

Однослойный мелко­зернистый с подачей воды сверху вниз

Кварцевый песок

Поддерживающие слои — гра­вий

1,2

2
5
10
20

2

5
10
20
40

1,5 — 1,7





1,2 — 1,3

0,15 — 0,2
0,1 — 0,15
0,1 — 0,15
0,2 — 0,25

6 — 7

7 — 8

Воздух (18—20)

Воздух (18—20) и вода (3—5)
Вода (7)

2

10 — 12

6 — 8

50 — 60

70 — 75

Однослойный крупнозернистый с подачей воды сверху вниз

Гранитный щебень

3

10

5,5

1,2

16

18

Воздух (16)
Воздух (16)
и вода (10)
Вода (15)

3
4

3

35 — 40

45 — 50

Двухслой­ный с подачей воды сверху вниз

Антрацит или керам­зит

Кварцевый песок

Поддерживающие слои — гра­вий

1,2


0,7

2
5
10
20

2


1,6

5
10
20
40










0,4 — 0,5


0,6 — 0,7

0,15 — 0,25
0,1 — 0,15
0,1 — 0,15
0,2 — 0,25

7 — 8

9 —10

Вода (14—16)

10 — 12

60 — 70

70 — 80

Каркасно-засыпной (КЗФ)

Кварцевый песок

Каркас —
гравий

0,8

1
40

1

40
60





0,9

1,8
0,5

10

15

Воздух (14—16)
и вода (6—8)
Вода (14—16)

5 — 7

3

70

70 — 80

вместимость резервуаров промывной воды и грязных вод от промывки фильтров — не менее чем на две промывки;
при необходимости — насыщение фильтрованной воды кислородом согласно пп. 6.216—6.220;
трубчатые распределительные дренажные систе­мы большого сопротивления;
для фильтров с подачей воды сверху вниз — уст­ройство гидравлического или механического взрых­ления верхнего слоя загрузки.
6.240. Для предотвращения биологического об­растания фильтров с зернистой загрузкой необхо­димо предусматривать предварительное хлориро­вание поступающих сточных вод дозой до 2 мг/л и периодическую обработку фильтра (2—3 раза в год) хлорной водой с содержанием хлора до 150 мг/л при периоде контакта 24 ч.
6.241. Проектирование фильтров с зернистой за­грузкой для глубокой очистки производственных сточных вод следует производить по данным техно­логических исследований.
Фильтры с полимерной загрузкой
6.242. Фильтры „Полимер" следует применять для очистки производственных сточных вод от ма­сел и нефтепродуктов, не находящихся а них в виде стойких эмульсий.
Фильтры допускается применять для очистки дождевых вод.
6.243. Допустимая концентрация масел и нефте­продуктов в исходной воде до 150 мг/л, взвешен­ных веществ — до 100 мг/л. Концентрация этих ве­ществ в очищенной воде — до 10 мг/л.
6.244. В качестве загрузки надлежит принимать пенополиуретан крупностью 20х20х20 мм, плот­ностью 46—50 кг/м3, высотой слоя 2 м. Скорость фильтрования до 25 м/ч.
6.245. Фильтры следует размещать в здании с тем­пературой воздуха не ниже 5 °С.
Сетчатые барабанные фильтры
6.246. Сетчатые барабанные фильтры следует при­менять для механической очистки производствен­ных сточных вод, для установки перед фильтрами глубокой очистки сточных вод (барабанные сетки), а также в качестве самостоятельных сооружений глубокой очистки (микрофильтры). Степень очист­ки сточных вод, достигаемую на сетчатых барабан­ных фильтрах, допускается принимать по табл. 53.
Таблица 53

Сетчатые барабанные
Снижение содержания загрязняющих
веществ, %
фильтры по взвешенным веществам по БПКполн

Микрофильтры Барабанные сетки

50—60
20—25

25—30
5—10
6.247. При применении барабанных сеток для ме­ханической очистки сточных вод в исходной воде должны отсутствовать вещества, затрудняющие промывку сетки (смолы, жиры, масла, нефтепродукты и пр.), а содержание взвешенных веществ не должно превышать 250 мг/л.
При использовании микрофильтров для глубо­кой очистки городских сточных вод содержание взвешенных веществ в исходной воде должно быть не более 40 мг/л.
6.248. Число резервных сетчатых барабанных фильтров надлежит принимать по табл. 54.
Таблица 54
Барабанные Число
фильтры рабочих резервных

Микрофильтры

До 4

1
  Св. 4 2
Барабанные сетки До 6 1
  Св. 6 2
6.249. При применении сетчатых барабанных фильтров надлежит:
производительность и конструкцию принимать по паспортным данным заводов-изготовителей или по рекомендациям научно-исследовательских организа­ций;
предусматривать промывку водой, прошедшей сетчатые барабанные фильтры при давлении 0,15 МПа (1,5 кгс/см2):
постоянную с расходом для микрофильтров — 3—4 % расчетной производительности установки, ба­рабанных сеток для механической очистки сточных вод — 1—1,5 %;
периодическую для барабанных сеток в схеме глубокой очистки сточных вод с числом промывок 8—12 раз в сутки, продолжительностью промывки 5 мин, расходом промывной воды 0,3—0,5 % расчет­ной производительности барабанной сетки.
СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКОЙ ОЧИСТКИ СТОЧНЫХ ВОД
Нейтрализация сточных вод
6.250. Сточные воды, величина рН которых ниже 6,5 или выше 8,5, перед отводом а канализацию на­селенного пункта или в водный объект подлежат нейтрализации.
Нейтрализацию следует осуществлять смешением кислых и щелочных сточных вод, введением реагентов или фильтрованием их через нейтрализующие материалы.
6.251. Дозу реагентов надлежит определять из ус­ловия полной нейтрализации содержащихся в сточ­ных водах кислот или щелочей и выделения в оса­док соединений тяжелых металлов по уравнению соответствующей реакции. Избыток реагента должен составлять 10 % расчетного количества.
При определении дозы реагента необходимо учи­тывать взаимную нейтрализацию кислот и щелочей, а также щелочной резерв бытовых сточных вод или водоема (водотока).
6.252. В качестве реагентов для нейтрализации кислых сточных вод следует применять гидроокись кальция (гашеную известь) в виде 5 % по активной окиси кальция известкового молока или отходы щелочей (едкого натра или калия).
Проектирование установок для приготовления известкового молока надлежит выполнять согласно СНиП 2.04.02-84.
6.253. Для подкисления и нейтрализации щелоч­ных сточных вод рекомендуется применять техни­ческую серную кислоту.
6.254. Для выделения осадка следует предусмат­ривать отстойники с временем пребывания в них сточных вод в течение 2 ч.
6.255. Количество сухого вещества осадка М, кг/м3, образующегося при нейтрализации 1 м3 сточ­ной воды, содержащей свободную серную кислоту и сопи тяжелых металлов, надлежит определять по формуле
 (80)
где А — содержание активной СаО в используемой извести, %;
А1 — количество активной СаО, необходимой для осаждения металлов, кг/м3;
А2 — количество активной СаО, необходимой для нейтрализации свободной серной ки­слоты, кг/м3;
А3 — количество образующихся гидроксидов металлов, кг/м3;
Е1 — количество сульфата кальция, образующе­гося при осаждении металлов, кг/м3;
Е2 — количество сульфата кальция, образующе­гося при нейтрализации свободной кисло­ты, кг/м3.
Примечание. Третий член в формуле не учитывает­ся, если его значение отрицательное.
6.256. Объем осадка, образующегося при нейтра­лизации 1 м3 сточной воды, Wmud, %, определяется по формуле
 (81)
где Pmud — влажность осадка, %.
Влажность осадка должна быть менее или рав­на разности 100 за вычетом количества сухого ве­щества. выраженного в процентах.
6.257. Осадок, выделенный в отстойниках, надле­жит обезвоживать на шламовых площадках, ваку­ум-фильтрах или фильтр-прессах. При проектирова­нии отстойников и сооружений по обезвоживанию следует руководствоваться требованиями соответ­ствующих разделов настоящих норм.
6.258. Все резервуары, трубопроводы, оборудова­ние, соприкасающиеся с агрессивными средами, должны быть защищены соответствующей изоля­цией.
Реагентные установки
6.259. Реагентную обработку необходимо приме­нять для интенсификации процессов удаления из сточных вод грубодисперсных, коллоидных и раст­воренных примесей в процессе физико-химической очистки, а также для обезвреживания хром- и циансодержащих сточных вод.
В случае содержания биогенных элементов в сточ­ных водах, подлежащих биологической очистке, ни­же норм, указанных в п. 6.2, следует предусматри­вать их искусственное пополнение (биогенную подпитку).
6.260. В качестве реагентов следует применять коагулянты (соли алюминия или железа), известь, флокулянты (водорастворимые органические полимеры неионогенного, анионного и катионного ти­пов).
6.261. Вид реагента и его дозу надлежит прини­мать по данным научно-исследовательских органи­заций а зависимости от характера загрязнений сточ­ных вод, необходимой степени их удаления, мест­ных условий и т. п. Для сточных вод некоторых отраслей промышленности и городских сточных вод дозы реагентов допускается принимать по табл. 55.

Таблица 55

Сточные воды

Загрязняю­щие вещества

Концентрация

Реагенты
Доза реагента, мг/л
    загряз­няющих
ве­ществ, мг/л
 
извести
солей алюминия
солей железа
анионного флокулянта по активному полимеру катионного флокулянта по активному полимеру

Нефтеперерабытывающих заводов, нефтеперевалочных баз

Нефтепродукты

До 100
100 — 200
200 — 300

Соли алюминия сов­местно с анионным флокулянтом или без него, катионные флокулянты




50 — 75
75 — 100
100 — 150




0,5
1,0
1,5

2,5 — 5
5 — 10
10 — 15

Машиностроитель­ных, коксохими­ческих заводов

Масла

До 600

Соли алюминия или железа совместно с анионным флокулянтом или без него, катионные флокулянты


50 — 300

50 — 300

0,5 — 2

5 — 20

Пищевой промышленности, шерстомойных фабрик, заводов металлообрабатывающих, синтетических волокон

Эмульсии масел и жи­ров

100
300
500
1000

Соли алюминия или железа совместно с анионным флокулянтом или без него





150
300
500
700

150
300
500
700


0,5 — 3
0,5 — 3
0,5 — 3





Целлюлозно-бумажной промышленности

Цветность (сульфатный лигнин), град ПКШ

950
1450
2250

То же




250
275
400 — 500

250
275
400 — 500






 
Цветность (лигносульфат), град ПКШ

1000
2000

Известь СаО

1000
2500









Шламовые воды углеобогатитель­ных фабрик, шахт­ные воды

Суспензия угольных частиц

До 100
100 — 500
500 — 1000
1000 — 2000

Анионный флокулянт













2 — 5
5 — 10
10 — 15
15 — 25





Бумажных и кар­тонных фабрик

Суспензия целлюлозы

До 1000

Соли алюминия сов­местно с анионным флокулянтом
Катионный флокулянт




50 — 300





0,5 — 2




2,5 — 20

Городские и бы­товые

БПКполн

До 300

Соли алюминия совместно с анионным флокулянтом или без него



30 — 40*
40 — 50*



0,5 — 1,0


 
Взвешенные вещества

До 350

Соли железа сов­местно с анионным флокулянтом или без него
Катионный флокулянт









40 — 50**
100 — 150***
50 — 70***

0,5 — 1,0
0,5 — 1,0





10 — 20
Примечание. Дозы реагентов приведены по товарному продукту, флокулянтов — по активному полимеру, за исключе­нием: * — по Al2O3, ** — по FeSO4, *** — по FeCl3.

6.262. При обработке воды коагулянтами необ­ходимо поддерживать оптимальное значение рН подкислением или подщелачиванием ее.
Для городских вод при рН до 7,5 следует приме­нять соли алюминия, при рН свыше 7,5 — соли же­леза.
6.263. Приготовление, дозирование и ввод реа­гентов в сточную воду надлежит предусматривать согласно СНиП 2.04.02-84.
6.264. Смешение реагентов со сточной водой сле­дует предусматривать в гидравлических смесителях или в подводящих воду трубопроводах согласно СНиП 2.04.02-84.
Допускается применять смешение в механичес­ких смесителях или в насосах, подающих сточную воду на очистные сооружения.
В случае использования в качестве реагентов же­лезного купороса следует использовать аэрируемые смесители, аэрируемые песколовки или преаэраторы, обеспечивающие перевод закиси железа в гидрат окиси. Время пребывания в смесителе в этом случае должно быть не менее 7 мин, интен­сивность подачи воздуха 0,7—0,8 м33 обрабатываемой сточной воды в 1 мин, глубина смесителя 2—2,5 м.
6.265. В камерах хлопьеобразования надлежит применять механическое или гидравлическое пере­мешивание.
Рекомендуется использовать камеры хлопьеобразования, состоящие из отдельных отсеков с посте­пенно уменьшающейся интенсивностью перемешивания.
6.266. Время пребывания в камерах хлопьеобразования следует принимать, мин: при отделении скоагулированных взвешенных веществ отстаива­нием дли коагулянтов — 10—15, для флокулянтов — 20—30, при очистке сточной воды флотацией для коагулянтов — 3—5, для флокулянтов — 10—20.
6.267. Интенсивность смешения сточных вод с реагентами в смесителях и камерах хлопьеобразования следует оценивать по величине среднего гра­диента скорости, которая составляет, с–1:
для смесителей с коагулянтами — 200, с флокулянтами — 300—500;
для камер хлопьеобразования: при отстаивании для коагулянтов и флокулянтов — 25—50; при флотации — 50—75.
6.268. Отделение скоагулированных примесей от воды следует осуществлять отстаиванием, флота­цией, центрифугированием или фильтрованием, проектируемыми согласно настоящим нормам.
Обезвреживание циансодержащих сточных вод
6.269. Для обезвреживания сильнотоксических цианидов (простых цианидов, синильной кислоты, комплексных цианидов цинка, меди, никеля, кад­мия) следует применять окисление их реагентами, содержащими активный хлор при величине рН 11-11,5.
6.270. К реагентам, содержащим активный хлор, относятся хлорная известь, гипохлориты кальция и натрия, жидкий хлор.
6.271. Дозу активного хлора надлежит принимать из расчета 2,73 мг на 1 мг цианидов цинка, никеля. кадмия, синильной кислоты и простых цианидов и 3,18 мг/мг — для комплексных цианидов меди с избытком не менее 5 мг/л.
6.272. Концентрация рабочих растворов реаген­тов должна быть 5—10 % по активному хлору.
6.273. Для обработки циансодержащих сточных вод следует, как правило, предусматривать уста­новки периодического действия, состоящие не ме­нее чем из двух камер реакции.
Время контакта сточных вод с реагентами 5 мин — при окислении простых цианидов и 15 мин — при окислении комплексных цианидов.
6.274. После обработки сточных вод активным хлором их необходимо нейтрализовать до рН 8—8,5.
6.275. Объем осадка влажностью 98 % при двух­часовом отстаивании составляет 5 % объема обра­батываемой воды.
При введении перед отстойниками полиакриламида (доза 20 мг/л 0,1 %-ного раствора) время отстаивания надлежит сокращать до 20 мин.
Обезвреживание хромсодержащих сточных вод
6.276. Для обезвреживания хромсодержащих сточных вод следует применять бисульфит или суль­фат натрия при рН 2,5—3.
6.277. Дозу бисульфита натрия надлежит прини­мать равной 7,5 мг на 1 мг шестивалентного хрома при концентрации его до 100 мг/л и 5,5 мг/мг — при концентрации хрома свыше 100 мг/л.
6.278. Перед подачей обезвреженных сточных вод на отстойники их надлежит нейтрализовать извест­ковым молоком до рН 8,5—9.
Биогенная подпитка
6.279. Для биогенной подпитки в качестве био­генных добавок следует принимать:
фосфорсодержащие реагенты — суперфосфат, ортофосфорную кислоту;
азотсодержащие реагенты — сульфат аммония. аммиачную селитру, водный аммиак, карбамид;
азот- и фосфорсодержащие реагенты — диаммонийфосфат технический, аммофос.
6.280. Концентрацию рабочих растворов надле­жит принимать до 5 % по P2O5 и до 15% по N.
СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ АДСОРБЦИОННОЙ ОЧИСТКИ СТОЧНЫХ ВОД
Общие указания
6.281. Для глубокой очистки сточных вод от растворенных органических загрязняющих веществ методом адсорбции в качестве сорбента надлежит применять активные угли.
6.282. Активный уголь следует применять в виде слоя загрузки плотного (движущегося или непод­вижного), намытого на подложку из другого мате­риала или суспензии в сточной воде.
Адсорберы с плотным слоем загрузки активного угля
6.283. В качестве адсорберов надлежит применять конструкции безнапорных открытых и напор­ных фильтров с загрузкой в виде плотного слоя гранулированного угля крупностью 0,8—5 мм.
6.284. Содержание взвешенных веществ в сточ­ных водах, поступающих на адсорберы, не должно превышать 5 мг/л.
6.285. Площадь загрузки адсорбционной установ­ки Fads, м2, надлежит определять по формуле
 (82)
где qw — среднечасовой расход сточных вод, м3/ч;
v — скорость потока, принимаемая не более 12 м/ч.
При выключении одного адсорбера скорость фильтрования на остальных не должна увеличи­ваться более чем на 20 %.
6.286. Число последовательно работающих адсор­беров Nads надлежит рассчитывать по формуле
 (83)
где Hads — высота сорбционной загрузки одного фильтра, м, принимаемая конструк­тивно;
Htot — общая высота сорбционного слоя, м, оп­ределяемая по формуле
 (84)
здесь H1 — высота сорбционного слоя, м, в кото­ром за период tads адсорбционная ем­кость сорбента исчерпывается до степе­ни К,рассчитываемая по формуле
 (85)
где gsb — насыпной вес активного угля, г/м3, принимаемый по справочным данным;
 — минимальная доза активного угля, г/л, выгружаемого из адсорбера при коэф­фициенте исчерпания емкости Ksb, определяемая по формуле
 (86)
здесь CenCex — концентрации сорбируемого вещества до и после очистки, мг/л;
Ksb — принимается равным 0,6—0,8;
 — максимальная сорбционная емкость активного угля, мг/л, определяемая экспериментально;
H2  высота загрузки сорбционного слоя, обеспечивающая работу установки до концентрации Cex в течение времени tads, принимаемого по условиям экс­плуатации, и определяемая по фор­муле
 (87)
где  — максимальная доза активного угля, г/л, определяемая по формуле
 (88)
здесь   минимальная сорбционная емкость ак­тивного угля, мг/л, определяемая экс­периментально;
H3  резервный спой сорбента, рассчитан­ный на продолжительность работы установки в течение времени перегруз­ки или регенерации слоя сорбента вы­сотой Н1, м.
6.287. Потери напора в слое гранулированного уг­ля при крупности частиц загрузки 0,8—5 мм надле­жит принимать не более 0,5 м на 1 м слоя загрузки.
6.288. Выгрузку активного угля из адсорбера следует предусматривать насосом, гидроэлеватором, эрлифтом и шнеком при относительном расшире­нии загрузки на 20—25 %, создаваемом восходя­щим потоком воды со скоростью 40—45 м/ч.
В напорных адсорберах допускается предусматривать выгрузку угля под давлением не менее 0,3 МПа (3 кгс/см2).
6.289. Металлические конструкции, трубопрово­ды. арматура и емкости, соприкасающиеся с влаж­ным углем, должны быть защищены от коррозии.
Адсорберы с псевдоожиженным слоем активного угля
6.290. Сточные воды, поступающие в адсорберы с псевдоожиженным слоем, не должны содержать взвешенных веществ свыше 1 г/л при гидравличес­кой крупности не более 0,3 мм/с. Взвешенные ве­щества, выносимые из адсорберов, и мелкие части­цы угля надлежит удалять после адсорбционных аппаратов.
6.291. Адсорбенты с насыпным весом свыше 0,7 т/м3 допускается дозировать в мокром или су­хом виде, а менее 0,7 т/м3 — только в мокром виде.
6.292. По высоте адсорберов 0,5—1,0 м следует устанавливать секционирующие решетки с круглой перфорацией диаметром 10—20 мм и долей живого сечения 10—15 %. Оптимальное число секций — три-четыре.
6.293. Скорость восходящего потока воды в ад­сорбере надлежит принимать 30—40 м/ч размерами частиц 1—2,5 мм для активных углей и 10—20 м/ч для углей размерами частиц 0,25—1 мм.
6.294. Дозу активного угля для очистки воды следует определять экспериментально.
СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ ИОНООБМЕННОЙ ОЧИСТКИ СТОЧНЫХ ВОД
6.295. Ионообменные установки следует приме­нять для глубокой очистки сточных вод от мине­ральных и органических ионизированных соедине­ний и их обессоливания с целью повторного использования очищенной воды в производстве и утили­зации ценных компонентов.
6.296. Сточные воды, подаваемые на установку, не должны содержать: солей — свыше 3000 мг/л; взвешенных веществ — свыше 8 мг/л; ХПК не должна превышать 8 мг/л.
При большем содержании в сточной воде взве­шенных веществ и большей ХПК необходимо пре­дусматривать ее предварительную очистку.
6.297. Объем катионита Wkat, м3, в водород-катионитовых фильтрах следует определять по формуле
 (89)
где qw — расход обрабатываемой воды, м3/ч;
 — суммарная концентрация катионов в обрабатываемой воде, г×экв/м3;
 — допустимая суммарная концентрация катионов в очищенной воде, г×экв/м3;
nreg — число регенераций каждого фильтра в сутки (выбирается в зависимости от конкретных условий но не более двух);
 — рабочая обменная емкость катионита по наименее сорбируемому катиону, г×экв/м3:
 (90)
здесь ak — коэффициент эффективности регенера­ции, учитывающий неполноту регенерации и принимаемый равным 0,8—0,9;
 — полная обменная емкость катионита, г×экв/м3, определяемая по заводским паспортным данным, по каталогу на иониты или по экспериментальным дан­ным;
qk — удельный расход воды на отмывку катионита после регенерации, м3 на 1 м3 катионита, принимаемый равным 3—4;
Kion — коэффициент, учитывающий тип ионита; для катионита принимается равным 0,5;
 — суммарная концентрация катионов в отмывочной воде (при отмывке катио­нита ионированной водой).
6.298. Площадь катионитовых фильтров Fk, м2, надлежит определять по формулам:
 (91)
 (92)
где Hk — высота слоя катионита в фильтре, при­нимаемая по каталогу ионообменных фильтров от 2 до 3 м;
qw — расход воды, м3/ч;
vf — скорость фильтрования, м/ч, принимае­мая по п. 6.299.
При значительных отклонениях площадей, рассчи­танных по формулам (91) и (92) , следует в формуле (89) проводить корректировку числа регенера­ций nreg.
6.299. Скорость фильтрования воды vf, м/ч, для напорных фильтров первой ступени не должна пре­вышать при общем солесодержании воды:
до 5 мг×экв/л — 20;
5—15 „ — 15;
15—20 „ — 10;
свыше 20 „ — 8.
6.300. Число катионитовых фильтров первой сту­пени следует принимать: рабочих — не менее двух, резервных — один.
6.301. Потери напора а напорных катионитовых фильтрах надлежит принимать по табл. 56.
Таблица 56

Скорость
Потери напора в фильтре, м, при
размере зерен ионита, мм
фильтрования vf, м/ч 0,3 — 0,8 0,5 — 1,2
  при высоте слоя загрузки, м
  2 2,5 4 2,5

5

5

5,5

4

4,5
10 5,5 6 5 5,5
15 6 6,5 5,5 6
20 6,5 7 6 6,5
25 9 10 7 7,5
6.302. Интенсивность подачи воды при взрыхле­нии катионита следует принимать 3—4 л/(с×м2) про­должительность взрыхления — 0,25 ч. Для взрыхле­ния катионита перед регенерацией следует использо­вать последние фракции воды от отмывки катио­нита.
6.303. Регенерацию катионитовых фильтров пер­вой ступени надлежит производить 7—10 %-ными растворами кислот (соляной, серной). Скорость пропуска регенерационного раствора кислоты через слой катионита не должна превышать 2 м/ч. После­дующая отмывка катионита осуществляется иони­рованной водой, пропускаемой через слой катиони­та сверху вниз со скоростью 6—8 м/ч. Удельный рас ход составляет 2,5—3 м на 1 м3 загрузки фильтра.
Первая половина объема отмывочной воды сбра­сывается в бак для приготовления регенерирующего раствора кислоты, вторая половина — в бак воды для взрыхления катионита.
6.304. Водород-катионитовые фильтры второй ступени следует рассчитывать согласно пп. 6.297— 6.301 и исходя из концентрации катионов щелоч­ных металлов и аммония.
6.305. Регенерацию катионитовых фильтров вто­рой ступени следует производить 7—10 %-ным раст­вором серной кислоты. Удельный расход кислоты составляет 2,5 мг×экв на 1 мг×экв рабочей обменной емкости катионита.
6.306. Объем анионита Wan, м3, в анионитовых фильтрах надлежит определять по формуле
 (93)
где qw — расход обрабатываемой воды, м3/ч;
 — суммарная концентрация анионов в об­рабатываемой воде, мг×экв/л;
 — допустимая суммарная концентрация анионов в очищенной воде, мг×экв/л;
nreg — число регенераций каждого фильтра в сутки (не более двух);
 — рабочая обменная емкость анионита, мг×экв/л:
 (94)
где aan — коэффициент эффективности регенера­ции анионита, принимаемый для слабоосновных анионитов равным 0,9;
 — полная обменная емкость анионита. мг×экв/л, определяемая на основании паспортных данных, по каталогу на иониты или экспериментальным дан­ным;
qan — удельный расход воды на отмывку анионита после регенерации смолы. принимаемый равным 3—4 м3 на 1 м3 смолы;
Kion — коэффициент, учитывающий тип ионита; для анионита принимается равным 0,8;
 — суммарная концентрация анионов в отмывочной воде, мг×экв/м3.
6.307. Площадь фильтрации Fan, м2, анионитовых фильтров первой ступени надлежит определять по формуле

 (95)
где qw — расход обрабатываемой воды, м3/ч;
nreg — число регенераций анионитовых фильт­ров в сутки, принимаемое не более двух;
tf — продолжительность работы каждого фильтра, ч, между регенерациями, опре­деляемая по формуле
 (96)
здесь t1 — продолжительность взрыхления аниони­та, принимаемая равной 0,25 ч;
t2 — продолжительность пропускания регенерирующего раствора, определяемая ис­ходя из количества регенерирующего раствора и скорости его пропускания (1,5—2 м/ч);
t3 — продолжительность отмывки анионита после регенерации, определяемая исхо­дя из количества промывочной воды и скорости отмывки (5—6 м/ч);
vf — скорость фильтрования воды, м/ч, при­нимаемая в пределах 8—20 м/ч.
6.308. Регенерацию анионитовых фильтров пер­вой ступени надлежит производить 4—6 %-ными растворами едкого натра, кальцинированной соды или аммиака; удельный расход реагента на регене­рацию равен 2,5—3 мг×экв на 1 мг×экв сорбированных анионов (на 1 мг×экв рабочей обменной ем­кости анионита).
В установках с двухступенчатым анионированием для регенерации анионитовых фильтров первой ступени следует использовать отработанные раство­ры едкого натра от регенерации анионитовых фильт­ров второй ступени.
6.309. Загрузку анионитовых фильтров второй ступени следует производить сильноосновным анионитом, высота загрузки 1,5—2 м. Расчет анионито­вых фильтров второй ступени следует производить согласно пп. 6.306 и 6.307.
Скорость фильтрования обрабатываемой воды следует принимать 12—20 м/ч.
6.310. Регенерацию анионитовых фильтров вто­рой ступени надлежит производить 6—8 %-ным раствором едкого натра. Скорость пропускания ре­генерирующего раствора должна составлять 1—1,5 м/ч. Удельный расход едкого натра на регенера­цию 7—8 г×экв на 1 г×экв сорбироваиных ионов (на 1 г×экв рабочей обменной емкости анионита).
6.311. Фильтры смешанного действия (ФСД) следует предусматривать после одно- или двухсту­пенчатого ионирования воды для глубокой очистки воды и регулирования величины рН ионированной воды.
6.312. Расчет ФСД производится в соответствии с пп. 6.297—6.301, 6.306 и 6.307. Скорость фильтро­вания — до 50 м/ч.
6.313. Регенерацию катионита следует произво­дить 7—10 %-ным раствором серной кислоты, анио­нита — 6—8 %-ным раствором едкого натра. Ско­рость про пускания регенерирующих растворов должна составлять 1—1,5 м/ч. Отмывку ионитов в фильтрах необходимо производить обессоленной водой. В процессе отмывки иониты следует пере­мешивать сжатым воздухом.
6.314. Аппараты, трубопроводы и арматура установок ионообменной очистки и обессоливания сточных вод должны изготавливаться в антикорро­зионном исполнении.
6.315. Регенерацию ионитов следует производить с фракционным отбором элюатов. Элюат следует делить на 2—3 фракции.
Наиболее концентрированные по извлекаемым компонентам фракции элюата следует направлять на обезвреживание, переработку, утилизацию, наи­менее концентрированные по извлекаемым компонентам фракции — направлять на повторное исполь­зование в последующих циклах регенерации.
СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ ЭЛЕКТРОХИМИЧЕСКОЙ ОЧИСТКИ СТОЧНЫХ ВОД
6.316. Аппараты для электрохимической очистки сточных вод могут быть как с не подвергающимися (электролизеры), так и с подвергающимися элек­тролитическому растворению анодами (электроко­агуляторы).
Электролизеры для обработки циансодержащих сточных вод
6.317. Для обработки циансодержащих сточных вод надлежит применять электролизеры с анода­ми, не подвергающимися электролитическому растворению (графит, титан с металлооксидным покры­тием и др.), и стальными катодами.
6.318. Электролизеры следует применять при расходе сточных вод до 10 м3/ч и исходной кон­центрации цианидов не менее 100 мг/л.
6.319. Корпус электролизера должен быть защищен изнутри материалами, стойкими к воздейст­вию хлора и его кислородных соединений, оборудован вентиляционным устройством для удаления выделяющегося газообразного водорода.
6.320. Величину рабочего тока Icur, А, при работе электролизеров непрерывного и периодического действия надлежит определять по формуле
 или  (97)
где Ccn — исходная концентрация цианидов в сточ­ных водах, г/м3;
Wel — объем сточных вод в электролизере, м3;
hcur — выход по току, принимаемый равным 0,6—0,8:
tel — время пребывания сточных вод в элект­ролизере, ч;
2,06 — коэффициент удельного расхода электри­чества, А×ч/г;
qw — расход сточных вод, м3/ч.
6.321. Общую поверхность анодов fan, м2, сле­дует определять по формуле
 (98)
где ian — анодная плотность тока, принимаемая равной 100—150 А/м2.
Общее число анодов Nan следует определять по формуле
 (99)
где f’an — поверхность одного анода, м2.
Электрокоагуляторы с алюминиевыми электродами
6.322. Электрокоагуляторы с алюминиевыми пластинчатыми электродами следует применять для очистки концентрированных маслосодержащих сточных вод (отработанных смазочно-охлаждающих жидкостей), образующихся при обработке металлов резанием и давлением, с концентрацией масел не более 10 г/л.
При обработке сточных вод с более высоким содержанием масел необходимо предварительное разбавление предпочтительно кислыми сточными водами. Остаточная концентрация масел в очищен­ных сточных водах должна быть не более 25 мг/л.
6.323. При проектировании электрокоагуляторов необходимо определять:
площадь электродов fek, м2, по формуле
 (100)
где qw — производительность аппарата, м3/ч;
qcur — удельный расход электричества, А×ч/м3, допускается принимать по табл. 57;
ian — электродная плотность тока, А/м2ian = 80—120 А/м2;
токовую нагрузку Icur, А, по формуле
 (101)
длину ребра электродного блока lb, м, по фор­муле
 (102)
где d — толщина электродных пластин, мм; d = 4—8 мм;
b — величина межэлектродного пространства, мм; b = 12—15 мм.
Удельный расход алюминия на очистку сточной воды qAl, г/м3, следует принимать по табл. 57.
6.324. После электрохимической обработки сточ­ные воды следует отстаивать не менее 60 мин.
6.325. Предварительное подкисление сточных вод следует производить соляной (предпочтительно) или серной кислотой до величины рН 4,5—5,5.
6.326. Пластинчатые электроды следует собирать в виде блока. Электрокоагулятор должен быть снаб­жен водораспределительным устройством, приспособлением для удаления пенного продукта, устройствами для выпуска очищенной воды и шлама, при­бором для контроля уровня воды, устройством для реверсирования тока.
Примечание. Электрокоагулятор снабжается устройством для реверсирования тока лишь в случае его от­сутствия в источнике постоянного тока.
6.327. В качестве электродного материала еле. дует применять алюминий или его сплавы, за исклю­чением сплавов, содержащих медь.
6.328. Расчет производительности вытяжной вен­тиляционной системы следует производить исходя из количества выделяющегося водорода, при этом производительность вентилятора qfan, м3/ч, надлежит определять по формуле
 (103)
где qH — удельный объем выделяющегося водоро­да, л/м3, допускается принимать по табл. 57.
Таблица 57
Технологический параметр Содержание масел, г/м3
  2000 2500 3000 3500 4000 4500 5000 5500 6000 8000 10 000

qcur, А×ч/м3

180

225

270

315

360

405

430

495

540

720

860
qAl, г/м3 60 75 92 106 121 136 151 166 182 242 302
qH, л/м3 85 95 113 132 151 170 184 208 227 303 368
Электрокоагуляторы со стальными электродами
6.329. Электрокоагуляторы со стальными электродами следует применять для очистки сточных вод предприятий различных отраслей промышленности от шестивалентного хрома и других металлов при расходе сточных вод не более 50 м3/ч, концентрации шестивалентного хрома до 100 мг/л, исходном об­щем содержании ионов цветных металлов (цинка, меди, никеля, кадмия, трехвалентного хрома) до 100 мг/л, при концентрации каждого из ионов ме­таллов до 30 мг/л, минимальном общем солесодержании сточной воды 300 мг/л, концентрации взве­шенных веществ до 50 мг/л.
6.330. Величина рН сточных вод должна состав­лять при наличии в сточных водах одновременно:
шестивалентного хрома, ионов меди и цинка:
4—6 при концентрации хрома 50—100 мг/л;
5—6 „ „ „ 20—50 „ ;
6—7 „ „ „ менее 20 „ ;
шестивалентного хрома, никеля и кадмия:
5—6 при концентрации хрома свыше 50 мг/л;
6—7 „ „ „ менее 50 „ ;
ионов меди, цинка и кадмия (при отсутствии шестивалентного хрома) — свыше 4,5;
ионов никеля (при отсутствии шестивалентного хрома) — свыше 7.
6.331. Корпус электрокоагулятора должен быть защищен изнутри кислотостойкой изоляцией и оборудован вентиляционным устройством.
6.332. При проектировании электрокоагуляторов надлежит принимать:
анодную плотность тока — 150—250 А/м2;
время пребывания сточных вод в электрокоагуляторе — до 3 мин;
расстояние между соседними электродами — 5—10 мм;
скорость движения сточных вод в межэлект­родном пространстве — не менее 0,03 м/с;
удельный расход электричества для удаления из сточных вод 1 г Cr6+, Zn2+, Ni2+, Cd2+, Cu2+ при наличии в сточных водах только одного компонен­та — соответственно 3,1; 2—2,5; 4,5—5; 6—6,5 и 3—3,5 А×ч;
удельный расход металлического железа для удаления из сточных вод 1 г шестивалентного хро­ма — 2—2,5 г; удельный расход металлического железа для удаления 1 г никеля, цинка, меди, кадмия — соответственно 5,5—6; 2,5—3; 3—3,5 и 4—4,5 г.
6.333. При наличии в сточных водах одного компонента величину тока Icur, А, надлежит опре­делять по формуле
 (104)
где qw — производительность аппарата, м3/ч;
Cen — исходная концентрация удаляемого ком­понента в сточных водах, г/м3;
qcur — удельный расход электричества, необходи­мый для удаления из сточных вод 1 г иона металла, А×ч/г.
При наличии в сточных водах нескольких ком­понентов и суммарной концентрации ионов тяжелых металлов менее 50% концентрации шестива­лентного хрома величину тока надлежит определять по формуле (104), причем в формулу подставлять значения Cen и qcur для шестивалентного хрома. При суммарной концентрации ионов тяжелых металлов свыше 50% концентрации шестивалентного хрома величину тока, определяемую по формуле (104), следует увеличивать в 1,2 раза, а величины Cen и qcur принимать для одного из компонентов, для которого произведение этих величин является наибольшим.
6.334. Общую поверхность анодов fpl, м2, над­лежит определять по формуле
 (105)
где ian — анодная плотность тока, А/м2.
При суммарной концентрации шестивалентного хрома и ионов тяжелых металлов в сточных водах до 80 мг/л, в интервалах 80—100, 100—150 и 150—200 мг/л анодную плотность тока следует принимать соответственно 150, 200, 250 и 300 А/м2.
6.335. Поверхность одного электрода f’pl, м2, сле­дует определять по формуле
 (106)
где bpl — ширина электродной пластины, м;
hpl — рабочая высота электродной пластины (высота части электродной пластины, погруженной в жидкость), м.
6.336. Общее необходимое число электродных пластин Npl надлежит определять по формуле
 (107)
Общее число электродных пластин в одном элек­тродном блоке должно быть не более 30. При боль­шем расчетном числе пластин необходимо преду­смотреть несколько электродных блоков.
6.337. Рабочий объем электрокоагулятора Wek, м3, следует определять по формуле
 (108)
где b — расстояние между соседними электро­дами, м.
Расход металлического железа для обработки сточных вод QFe, кг/сут, при наличии в них только одного компонента надлежит определять по форму­ле
 (109)
где qFe — удельный расход металлического желе­за, г, для удаления 1 г одного из компо­нентов сточных вод;
Kek — коэффициент использования материала электродов, в зависимости от толщины электродных пластин принимаемый рав­ным 0,6—0,8;
Qw — расход сточных вод, м3/сут.
При одновременном присутствии в сточных во­дах нескольких компонентов и суммарной концен­трации ионов тяжелых металлов менее 50 % концен­трации шестивалентного хрома расход металлического железа для обработки сточных вод надлежит определять по формуле (109), в которую подстав­ляются значения qFe и Cen для шестивалентного хрома.
При одновременном присутствии в сточных во­дах нескольких компонентов и суммарной концент­рации ионов тяжелых металлов свыше 50 % кон­центрации шестивалентного хрома расход металлического железа надлежит определять по формуле (109) с коэффициентом 1,2, а qFeи Cen относить к одному из компонентов сточных вод, для кото­рого произведение этих величин является наиболь­шим.
СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ ОБРАБОТКИ ОСАДКА СТОЧНЫХ ВОД
Общие указания
6.338. Осадок, образующийся в процессе очистки сточных вод (сырой, избыточный активный ил и др.), должен подвергаться обработке, обеспечи­вающей возможность его утилизации или складирования. При этом необходимо учитывать народно­хозяйственную эффективность утилизации осадка и газа метана, организацию складирования неутилизируемых осадков и очистку сточных вод, образую­щихся при обработке осадка.
6339. Выбор методов стабилизации, обезвожива­ния и обезвреживания осадка должен определяться местными условиями (климатическими, гидро­геологическими, градостроительными, агротехничес­кими и пр.), его физико-химическими и теплофизическими характеристиками, способностью к водо­отдаче.
6.340. При обосновании по рекомендациям спе­циализированных научно-исследовательских орга­низаций допускается совместная обработка обезво­женных осадков и твердых бытовых отходов на территории очистных сооружений канализации или мусороперерабатывающих заводов.
6.341. Надлежит предусматривать использование обработанных осадков городских и близких к ним по составу производственных сточных вод в качест­ве органоминеральных удобрений.
Уплотнители и сгустители осадка перед обезвоживанием или сбраживанием
6.342. Уплотнители и сгустители следует приме­нять для повышения концентрации активного ила. Допускается подача в них иловой смеси их аэротенков, а также совместное уплотнение сырого осад­ка и избыточного активного ила.
Для этой цели допускается применение илоуплотнителей гравитационного типа (радиальных, верти­кальных, горизонтальных), флотаторов и сгустите­лей.
Данные по проектированию уплотнителей аэробно стабилизированных осадков приведены в п. 6.367.
6.343. При проектировании радиальных и гори­зонтальных илоуплотнителей надлежит принимать:
выпуск уплотненного осадка под гидростатичес­ким напором не менее 1 м;
илососы или илоскребы для удаления осадка; подачу иловой воды из уплотнителей в аэротенки;
число илоуплотнителей не менее двух. причем оба рабочие.
6.344. Данные для расчета гравитационных ило­уплотнителей следует принимать по табл. 58.
Таблица 58

Характеристика избыточного
Влажность уплотненного
активного ила, %
Продолжительность
уплотнения, ч
Скорость дви­жения жидкости
активного ила
Уплотнитель
в отстойной зоне вертикаль-
 
вертикальный

радиальный

вертикальный

радиальный
ного илоуп-лотнителя, мм/с

Иловая смесь из аэротенков с концентрацией 1,5—3 г/л


97,3


5 — 8

Активный ил из вторичных отстой­ников с концентрацией 4 г/л 98 97,3 10 — 12 9 — 11 Не более 0,1
Активный ил из зоны отстаивания аэротенков-отстойников с концентрацией 4,5—6,5 г/л 98 97 16 12 — 15 То же
Примечание. Продолжительность уплотнения избыточного активного ила производственных сточных вод допускается изменять в зависимости от его свойств.
6.345. Для флотационного сгущения активного ила надлежит применять метод напорной флота­ции с использованием резервуаров круглой или пря­моугольной формы. Флотационное уплотнение сле­дует производить как при непосредственном насы­щении воздухом объема ила, так и с насыщением рециркулирующей части осветленной воды.
Влажность уплотненного активного ила в зави­симости от типа флотатора и характеристики ила составляет 94,5—96,5 %.
6.346. Расчетные параметры и схемы флотацион­ных установок надлежит принимать по данным научно-исследовательских организаций.
Метантенки
6.347. Метантенки следует применять для ана­эробного сбраживания осадков городских сточных вод с целью стабилизации и получения метансодержащего газа брожения, при этом необходимо учитывать состав осадка, наличие веществ, тормозящих процесс сбраживания и влияющих на выход газа.
Совместно с канализационными осадками допу­скается подача в метантенки других сбраживаемых органических веществ после их дробления (домо­вого мусора, отбросов с решеток, производственных отходов органического происхождения и т. п.).
6.348. Для сбраживания осадков в метантенках допускается принимать мезофильный (Т = 33 °С) либо термофильный (Т = 53 °С) режим. Выбор режима сбраживания следует производить с уче­том методов последующей обработки и утилизации осадков, а также санитарных требований.
6.349. Для поддержания требуемого режима сбра­живания надлежит предусматривать:
загрузку осадка в мвтантенки, как правило, рав­номерную в течение суток;
обогрев метантенков острым паром, выпускаемым через эжектирующие устройства, либо подогрев осадка, подаваемого в метантенк, в тепло-обменных аппаратах. Необходимое количество теп­ла следует определять с учетом теплопотерь метан­тенков в окружающую среду.
6.350. Определение вместимости метантенков следует производить в зависимости от фактической влажности осадка по суточной дозе загрузки, прини­маемой для осадков городских сточных вод по табл. 59, а для осадков производственных сточных вод — на основании экспериментальных данных; при наличии в сточных водах анионных поверхност­но-активных веществ (ПАВ) суточную дозу загруз­ки надлежит проверять согласно п. 6.351.
Таблица 59

Режим сбраживания
Суточная доза загружаемого осадка Дmt, %, при влажности загружаемого осадка, %, не более
  93 94 95 96 97

Мезофипьный

7

8

8

9

10
Термофильный 14 16 17 18 19
6.351. При наличии а сточных водах ПАВ величи­ну суточной дозы загрузки Дmt, %, принятую по табл. 59, надлежит проверять по формуле
 (110)
где Сdt — содержание поверхностно-активных ве­ществ (ПАВ) в осадке, мг/г сухого ве­щества осадка, принимаемое по экспе­риментальным данным или по табл. 60;
Pmud — влажность загружаемого осадка, %;
Дlim — предельно допустимая загрузка рабоче­го объема метантенка в сутки, прини­маемая, г/м3:
40 — для алкилбензолсульфонатов с прямой алкильной цепью;
85 — дли других „мягких" и промежу­точных анионных ПАВ;
65 — для анионных ПАВ в бытовых сточных водах.
Если значение суточной дозы, определенное по формуле (110), менее указанного в табл. 59 для за­данной влажности осадка, то вместимость метантен­ка необходимо откорректировать с учетом дозы загрузки, если равно или превышает — корректи­ровка не производится.
Таблица 60

Исходная концентрация
Содержание ПАВ, мг/г сухого
вещества осадка
ПАВ в сточной воде, мг/л осадок из первичных отстойников избыточный
ак­тивный ил

5

5

5
10 9 5
15 13 7
20 17 7
25 20 12
30 24 12
6.352. Распад беззольного вещества загружаемого осадка Rr, %, в зависимости от дозы загрузки над­лежит определять по формуле
 (111)
где Rlim — максимально возможное сбраживание беззольного вещества загружаемого осадка, %, определяемое по формуле (112);
Кr — коэффициент, зависящий от влажности осадка и принимаемый по табл. 61;
Дmt — доза загружаемого осадка, %, прини­маемая согласно п. 6.350.
Таблица 61

Режим сбраживания
Значение коэффициента Kr при влажности
загружаемого осадка, %
  93 94 95 96 97

Мезофильный

1,05

0,89

0,72

0,56

0,40
Термофильный 0,455 0,385 0,31 0,24 0,17
6.353. Максимально возможное сбраживание без­зольного вещества загружаемого осадка Rlim, %, следует определять в зависимости от химического состава осадка по формуле
 (112)
где Cfat, Cgl, Cprt — соответственно содержание жи­ров, углеводов и белков, г на 1 г беззольного вещества осад­ка.
При отсутствии данных о химическом составе осадка величину Rlim допускается принимать: для осадков из первичных отстойников — 53 %; для из­быточного активного ила — 44 %; для смеси осадка с активным илом — по среднеарифметическому со­отношению смешиваемых компонентов по беззоль­ному веществу.
6.354. Весовое количество газа, получаемого при сбраживании, надлежит принимать 1 г на 1 г распав­шегося беззольного вещества загружаемого осадка, объемный вес газа — 1 кг/м3, теплотворную способ­ность — 5000 ккал/м3.
6.365. Влажность осадка, выгружаемого из метан­тенка, следует принимать в зависимости от соот­ношения загружаемых компонентов по сухому ве­ществу с учетом распада беззольного вещества, оп­ределяемого согласно п. 6.352.
6.356. При проектировании метантенков надле­жит предусматривать:
мероприятия по взрывопожаробезопасности оборудования и обслуживающих помещений — в соот­ветствии с ГОСТ 12.3.006-75;
герметичные резервуары метантенков, рассчитан­ные на избыточное давление газа до 5 кПа (500 мм вод. ст.);
число метантенков — не менее двух, при этом все метантенки должны быть рабочими;
отношение диаметра метантенка к его высоте (от днища до основания газосборной горловины) — не более 0,8—1;
расположение статического уровня осадка — на 0,2 — 0,3 м выше основания горловины, а верха горловины — на 1,0 — 1,5 м выше динамического уровня осадка;
площадь газосборной горловины — из условия пропуска 600—800 м3 газа на 1 м2 в сутки;
расположение открытых концов труб для отвода газа из газового колпака — на высоте не менее 2 м от динамического уровня;
загрузку осадка в верхнюю зону метантенка и выгрузку из нижней зоны;
систему опорожнения резервуаров метантен­ков — с возможностью подачи осадка из нижней зо­ны в верхнюю;
переключения, обеспечивающие возможность промывки всех трубопроводов;
перемешивающие устройства, рассчитанные на пропуск всего объема бродящей массы в течение 5—10 ч;
герметически закрывающиеся люки-лазы, смот­ровые люки;
расстояние от метантенков до основных соору­жений станций, внутриплощадочных автомобильных дорог и железнодорожных путей — не менее 20 м, до высоковольтных линий — не менее 1,5 высоты опоры;
ограждение территории метантенков.
6.357. Газ, получаемый в результате сбраживания осадков в метантенках, надлежит использовать в теплоэнергетическом хозяйстве очистной станции и близрасположенных объектов.
6.368. Проектирование газового хозяйства метантенков (газосборных пунктов, газовой сети, газ­гольдеров и т. п.) следует осуществлять в соответст­вии с „Правилами безопасности в газовом хозяйст­ве" Госгортехнадзора СССР.
6.359. Для регулирования давления и хранения газа следует предусматривать мокрые газгольдеры. вместимость которых рассчитывается на 2 — 4-ча­совой выход газа, давление газа под колпаком 1,5—2,5 кПа (150 — 250 мм вод. ст.).
6.360. При обосновании допускается применение двухступенчатых метантенков в районах со средне­годовой температурой воздуха не ниже 6 °С и при ограниченности территории для размещения иловых площадок.
6.361. Метантенки первой ступени надлежит проектировать на мезофильное сбраживание согласно пп. 6.347 — 6.356.
6.362. Метантенки второй ступени надлежит проектировать в виде открытых резервуаров без подогрева.
Выпуск иловой воды следует предусматривать на разных уровнях по высоте сооружения, удаление осадка — из сборного приямка по иловой трубе диа­метром не менее 200 м под гидростатическим на­пором не менее 2 м.
Вместимость метантенков второй ступени сле­дует рассчитывать исходя из дозы суточной загруз­ки, равной 3 — 4 %.
Метантенк второй ступени следует оборудовать механизмами для удаления накапливающейся кор­ки.
6.363. Влажность осадка, удаляемого из метан­тенков второй ступени, следует принимать, %, при сбраживании: осадка из первичных отстойни­ков — 92; осадка совместно с избыточным актив­ным илом — 94.
Аэробные стабилизаторы
6.364. На аэробную стабилизацию допускается направлять неуплотненный или уплотненный в те­чение не более 5 ч активный ил, а также смесь его с сырым осадком.
6.365. Для аэробной стабилизации следует пре­дусматривать сооружения типа коридорных аэротенков.
Продолжительность аэрации надлежит принимать, сут: для неуплотненного активного ила — 2—5, смеси осадка первичных отстойников и неуплотненного ила — 6—7, смеси осадка и уплотненного актив­ного ила — 8—12 (при температуре 20 °С).
При более высокой температуре осадка продол­жительность аэробной стабилизации надлежит уменьшать, а при меньшей — увеличивать. При из­менении температуры на 10 °С продолжительность стабилизации соответственно изменяется в 2 — 2,2 раза.
Аэробная стабилизация осадка может осущест­вляться в диапазоне температур 8—35 °С.
Для осадков производственных сточных вод про­должительность процесса надлежит определять экс­периментально.
6.366. Расход воздуха на аэробную стабилизацию следует принимать 1—2 м3/ч на 1 м3 вместимости стабилизатора в зависимости от концентрации осад­ка соответственно 99,5—97,5 %. Пои этом интенсивность аэрации следует принимать не менее 6 м3/(м2×ч).
6.367. Уплотнение аэробно стабилизированного осадка следует предусматривать или в отдельно стоящих илоуплотнителях, или в специально выде­ленной зоне внутри стабилизатора в течение не более 5 ч. Влажность уплотненного осадка должна быть 96,5—98,5 %.
Иловая вода из уплотнителей должна направляться в аэротенки. Ее загрязнения следует принимать по БПКполн — 200 мг/л, по взвешенным веществам — до 100 мг/л.
Сооружения для механического обезвоживания осадка
6.368. Осадки городских сточных вод, подлежащие механическому обезвоживанию, должны подвергаться предварительной обработке — уплотнению, промывке {для сброженного осадка), коагулированию химическими реагентами. Необходимость предварительной обработки осадков производственных сточных вод следует устанавливать экспериментально.
6.369. Перед обезвоживанием сброженного осадка на вакуум-фильтрах или фильтр-прессах следует предусматривать его промывку очищенной сточной водой.
Количество промывной воды следует принимать, м33:
для сброженного сырого осадка — 1—1,5;
для сброженной в мезофильных условиях смеси сырого осадка и избыточного активного ила — 2—3;
то же, в термофильных условиях — 3—4.
При наличии данных об удельном сопротивлении осадка расход промывной воды qww, м33, следует определять по формуле
 (113)
где rmud — удельное сопротивление осадка, см/г.
6.370. Продолжительность промывки следует принимать 15—20 мин, числа резервуаров для промывки осадка — не менее двух. В резервуарах надлежит предусматривать устройства для удаления всплывающих веществ, перемешивания и периодической очистки.
При перемешивании воздухом количество его определяется из расчета 0,5 м33 смеси промываемого осадка и воды.
6.371. Для уплотнения смеси промытого осадка и воды следует предусматривать уплотнители, рассчитанные на 12—18 ч пребывания в них смеси при мезофильном режиме сбраживания и на 20—24 ч — при термофильном режиме.
Число уплотнителей надлежит принимать не менее двух. Удаление осадка из уплотнителей следует предусматривать насосами плунжерного типа.
Влажность уплотненного осадка следует принимать 94—96 % в зависимости от исходного осадка и количества добавленного активного ила.
Удаление иловой воды из уплотнителей надлежит предусматривать на очистные сооружения, которые следует рассчитывать с учетом дополнительного количества загрязняющих веществ.
Количество загрязняющих веществ в иловой во­де из уплотнителей следует принимать: по взвешенным веществам — 1000—1500 мг/л, по БПКполн — 600—900 мг/л.
Для уменьшения выноса из уплотнителей взвешенных веществ и снижения влажности уплотненного осадка следует предусматривать подачу фильтрата от вакуум-фильтров в илоуплотнители, а также замену промывной воды 0,1 %-ным раствором хлорного железа, для приготовления которого используется 50 % общего потребного количества хлорного железа.
В уплотнителях надлежит предусматривать устройства для удаления всплывающих веществ.
6.372. Перед обезвоживанием на камерных фильтр-прессах для извлечения крупных включений из осадка первичных отстойников следует преду сматривать решетки с прозорами 10 мм или вибропроцеживающие аппараты с сетками ячеек размером 10Х10 мм.
6.373. В качестве реагентов при коагулировании осадков городских сточных вод следует применять хлорное железо или сернокислое окисное железо и известь в виде 10 %-ных растворов.
Добавку извести в осадок следует предусматривать после введения хлорного или сернокислого окисного железа.
Количество реагентов следует определять в расчете по FeCl3 и CaO, при этом их дозы при вакуум-фильтровании надлежит принимать, % к массе сухого вещества осадка:
для сброженного осадка первичных отстойников: FеСl3 — 3—4, СаО — 8—10;
для сброженной промытой смеси осадка первичных отстойников и избыточного активного ила: FeCl3 — 4—6, СаО — 12—20;
для сырого осадка первичных отстойников: FeCl3 — 1,5—3, СаО — 6—10;
для смеси осадка первичных отстойников и уплотненного избыточного активного ила: FeCl3 — 3—5, СаО — 9—13;
для уплотненного избыточного ила из аэротенков: FeCl3 — 6—9, СаО — 17—25.
Примечания: 1. Большие значения доз реагентов надлежит принимать для осадка, сброженного при термофильном режиме.
2. При обезвоживании аэробно стабилизированного осадка доза реагентов на 30 % менее дозы для мезофильно сброженной смеси.
3. Доза Fe2(SO4)3 во всех случаях увеличивается по сравнению с дозами хлорного железа на 30—40 %.
4. При обезвоживании осадка на камерных фильтр-прессах доза извести принимается во всех случаях на 30 % более.
6.374. Смешение реагентов с осадком следует предусматривать в смесителях.
Применение центробежных насосов для перекачки скоагулированного осадка не допускается.
6.375. Надлежит предусматривать промывку фильтровальной ткани вакуум-фильтров и фильтр-прессов производственной водой, а также периоди­ческую регенерацию ее 8—10 %-ным раствором ингибированной соляной кислоты.
6.376. Количество ингибированной соляной кислоты надлежит определять исходя из годовой потребности кислоты 20 %-ной концентрации на 1 м2 фильтрующей поверхности: 20 л — для вакуум-фильтра со сходящим полотном и 50 л — для фильтров других типов.
6.377. Склад хлорного или сернокислого окисного железа и соляной кислоты надлежит рассчитывать из условия хранения их 20—30-суточного запаса, извести — 15-суточного.
Число резервуаров кислоты и раствора хлорного железа следует принимать не менее двух.
В случае доставки реагентов железнодорожными цистернами вместимость резервуара должна быть не менее вместимости цистерны.
6.378. Производительность вакуум-фильтров, фильтр-прессов и влажность кека при обезвоживании осадков городских сточных вод следует прини­мать по табл. 62.
Производительность вакуум-фильтров и фильтр-прессов при обезвоживании осадков производственных сточных вод необходимо принимать по опытным данным.
Таблица 62
  Производительность, кг сухого вещества осадка
Влажность кека, %
Характеристика обрабатываемого осадка на 1 м2 поверхности фильтра в 1 ч
при вакуум-

при фильтр-
  вакуум-фильтров фильтр-прессов фильтровании прессовании

Сброженный оса­док из первичных отстойников

25 — 35

12 — 17

75 — 77

60 — 65

Сброженная в мезофильных усло­виях смесь осадка из первичных отстойников и активного ила, аэробно стабили­зированный активный ил

20 — 25

10 — 16

78 — 80

62 — 68

Сброженная в термофильных усло­виях смесь осадка из первичных отстойников и активного ила

17 — 22

7 — 13

78 — 80

62 — 70

Сырой осадок из первичных отстойников

30 — 40

12 — 16

72 — 75

55 — 60

Смесь сырого осадка из первичных отстойников и уплотненного активного ила

20 — 30

5 — 12

75 — 80

62 — 75

Уплотненный активный ил стан­ций аэрации населенных пунктов

8 — 12

2 — 7

85 — 87

80 — 83
Примечание. Для вакуум-фильтрования сырых осадков надлежит предусматривать барабанные вакуум-фильтры со сходящим полотном.
6.379. Величину вакуума при вакуум-фильтровании следует принимать в пределах 40—65 кПа (300—500 мм рт. Ст.), давление сжатого воздуха на отдуве осадка — 20—30 кПа (0,2—03 кгс/см2). Производительность вакуум-насосов надлежит определять из условия расхода воздуха 0,5 м3/мин на 1 м2 площади фильтра, а расход сжатого воздуха — 0,1 м3/мин на 1 м2 площади фильтра.
При фильтр-прессовании подачу скоагулированного осадка надлежит предусматривать под давле­нием не менее 0,6 МПа (6 кгс/см2); расход сжато го воздуха на просушку осадка следует принимать 0,2 м3/мин на 1 м2 фильтровальной поверхности давление сжатого воздуха — не менее 0,6 МПа (6 кгс/см2); расход промывной воды — 4 л/мин на 1 м2 фильтровальной поверхности; давление промывной воды — не менее 0,3 МПа (3 кгс/см2).
6.380. Допускается применение для обезвоживания осадков непрерывно действующих осадительных горизонтальных центрифуг со шнековой выгрузкой осадка. Производительность центрифуг по исходному осадку qcf, м3/ч, следует определять по формуле
 (114)
где lrotdrot — соответственно длина и диаметр ротора, м.
При работе с флокулянтами производительность центрифуг необходимо принимать в 2 раза меньшей. Эффективность задержания сухого вещества при этом увеличивается до 90—95 %.
Эффективность задержания сухого вещества и влажность кека следует принимать по табл. 63.
Таблица 63

Характеристика
обрабатываемого осадка
Эффективность задержания сухого вещества, %
Влажность
кека, %

Сырой или сброженный осадок из первичных отстойников

45 — 65

65 — 75

Анаэробно сброженная смесь осадка из первичных отстойников и активного ила

25 — 40

65 — 75

Аэробно стабилизированная смесь осадка из первичных отстойников и активного ила

25 — 35

70 — 80

Сырой активный ил при зольности, %:
28—35
38—42
44—47


10 — 15
15 — 25
25 — 35


75 — 85
70 — 80
60 — 75
Примечание. Центрифугирование активного ила целесообразно применять для удаления его избыточного количества.
6.381. Перед подачей осадка на центрифуги необходимо предусматривать удаление из него песка, а перед центрифугами с диаметром ротора менее 0,5 м — установку решеток дробилок.
6.382. При подаче фугата после центрифуг на очистные сооружения надлежит учитывать увеличение нагрузки на них по БПКполн в зависимости от эффективности задержания сухого вещества из расчета 1 мг БПКполн на 1 мг остаточного сухого вещества в фугате.
6.383. Для предотвращения увеличения нагрузки на очистные сооружения надлежит предусматривать дополнительную обработку фугата:
аэробную стабилизацию в смеси с осадком пер­вичных отстойников и избыточным активным илом с последующим гравитационным уплотнением в те­чение 3—5 ч;
иловые площадки для фугата, полученного после центрифугирования сброженных осадков, при этом нагрузку на площадки на искусственном основании с дренажем следует принимать по табл. 64 с коэффи­циентом 2;
возврат в аэротенки фугата после центрифугиро­вания неуплотненного активного ила.
Таблица 64
  Иловые площадки
Характеристика осадка на естественном основании на естественном основании с дренажам на искусствен-ном асфаль-тобетонном основании с дренажем каскадные с от­стаиванием и поверх-ностным удалением ило­вой воды на естествен-ном основании
площадки-уплотнители

Сброженная в мезофильных условиях смесь осадка из первичных отстойников и активного ила

1,2

1,5

2,0

1,5

1,5

То же, в термофильных условиях

0,8

1,0

1,5

1,0

1,0

Сброженный осадок из первичных от­стойников и осадок из двухъярусных отстойников

2,0

2,3

2,5

2,0

2,3

Аэробно стабилизи-рованная смесь ак­тивного ила и осадка из первичных от­стойников или стабилизированный активный ил

1,2

1,5

2,0

1,5

1,5
Примечание. Нагрузку на иловые площадки в других климатических условиях следует определять с учетом климати­ческого коэффициента, приведенного на черт. 3.

Черт. 3. Климатические коэффициенты для определения величины нагрузки на иловые площадки (сплошные и пунктирные линии) и продолжительности периода намораживания на иловых площадках, дни (точечные линии)
6.384. Доза высокомолекулярных флокулянтов катионного типа — 2—7 кг/т сухого вещества осадка. Большую дозу флокулянтов надлежит принимать при центрифугировании активного ила, меньшую — для сырого осадка.
Влажность обезвоженного активного ила следует принимать 83—88 %, сырого осадка — 70—75 %.
Фугат следует возвращать на очистные сооруже­ния без дополнительной обработки. Объем очистных сооружений при этом не увеличивается.
Применение флокулянтов рекомендуется при ис­пользовании центрифуг с отношением длины ротора к диаметру 2,5—4.
6.385. Количество резервного оборудования над­лежит принимать:
вакуум-фильтров и фильтр-прессов при коли­честве рабочих единиц до трех — 1, от четырех до десяти — 2;
центрифуг при количестве рабочих единиц до двух — 1, трех и более — 2.
6.386. При проектировании механического обез­воживания осадка необходимо предусматривать аварийные иловые площадки на 20 % годового количества осадка.
Иловые площадки
6.387. Иловые площадки допускается проектиро­вать на естественном основании с дренажем и без дренажа, на искусственном асфальтобетонном ос­новании с дренажем, каскадные с отстаиванием и поверхностным удалением иловой воды, площадки-уплотнители.
6.388. Нагрузку осадка на иловые площадки, м32 в год, в районах со среднегодовой темпера­турой воздуха 3—6 °С и среднегодовым количест­вом атмосферных осадков до 500 мм надлежит при­нимать по табл. 64.
6.389. На иловых площадках должны предусмат­риваться дороги со съездами на карты для авто­транспорта и средств механизации с цепью обеспе­чения механизированной уборки, погрузки и тран­спортирования подсушенного осадка.
Для уборки и вывоза подсушенного осадка следует предусматривать механизмы, используемые на земляных работах.
6.390. Иловые площадки на естественном осно­вании допускается проектировать при условии залегания грунтовых вод на глубине не менее 1,5 м от поверхности карт и только в тех случаях, когда допускается фильтрация иловых вод в грунт.
При меньшей глубине залегания грунтовых вод следует предусматривать понижение их уровня или применять иловые площадки на искусственном асфальтобетонном основании с дренажем.
6.391. При проектировании иловых площадок надлежит принимать: рабочую глубину карт — 0,7—1 м; высоту оградительных валиков — на 0,3 м выше рабочего уровня; ширину валиков поверху — не менее 0,7 м, при использовании меха­низмов для ремонта земляных валиков 1,8 — 2 м; уклон дна разводящих труб или лотков — по расчету, но не менее 0,01; число карт — не менее че­тырех.
6.392. При проектировании иловых площадок с отстаиванием и поверхностным отводом иловой воды надлежит принимать:
число каскадов — 4—7; число карт в каждом каскаде — 4—8;
полезную площадь одной карты — от 0,25 до 2 га; ширину карт — 30—100 м (при уклонах мест­ности 0,004—0,08), 50—100 м (при уклонах 0,01—0,04) , 60—100 м (при уклонах 0,01 и менее); дли­ну карт при уклонах свыше 0,04 — 80—100 м, при уклонах 0,01 и менее — 100—250 м, отношение ширины к длине 1:2 — 1:2,5; высоту оградительных валиков и насыпей для дорог — до 2,5 м; рабочую глубину карт — на 0,3 м менее высоты оградитель­ных валиков; напуски осадка: при 4 картах в кас­каде — на 2 первые карты, при 7—8 картах в каска­де — на 3—4 первые карты; перепуски иловой во­ды между картами — в шахматном порядке: коли­чество иловой воды — 30—50 % количества обез­воживаемого осадка.
6.393. Допускается предусматривать иловые площадки-уплотнители рабочей глубиной до 2 м в виде прямоугольных карт-резервуаров с водонепроницае­мыми днищами и стенами. Для выпуска иловой воды, выделяющейся при отстаивании осадка, вдоль продольных стен надлежит предусматривать отвер­стия, перекрываемые шиберами.
6.394. При проектировании площадок-уплотните­лей следует принимать:
ширину карт — 9—18 м;
расстояние между вы пусками иловой воды — не более 18 м;
устройство пандусов для возможности механи­зированной уборки высушенного осадка.
6.395. Площадь иловых площадок следует прове­рять на намораживание. Для намораживания осадка допускается использование 80% площади иловых площадок (остальные 20 % площади предназначаются для использования во время весеннего тая­ния намороженного осадка).
Продолжительность периода намораживанин сле­дует принимать равной числу дней со среднесуточ­ной температурой воздуха ниже минус 10 °С (см. черт. 3).
Количество намороженного осадка допускается принимать равным 75 % поданного на иловые пло­щадки за период намораживания.
Высоту намораживаемого слоя осадка надлежит принимать на 0,1 м менее высоты валика. Дно раз­водящих лотков или труб должно быть выше го­ризонта намораживания.
6.396. Искусственное дренирующее основание иловых площадок должно составлять не менее 10 % площади карты. Конструкцию и размещение дре­нажных устройств и размеры площадок следует принимать с учетом механизированной уборки осадка.
6.397. Твердое покрытие иловых площадок необходимо устраивать из двух слоев асфальта тол­щиной по 0,015—0,025 м и по щебеночно-песчаной подготовке толщиной 0,1 м, асфальтобетонное или бетонное — в зависимости от типа механизмов, при­меняемых для уборки осадка.
6.398. Подачу иловой воды с иловых площадок следует предусматривать на очистные сооружения, при этом сооружения рассчитываются с уметом до­полнительных загрязняющих веществ и количества иловой воды. Дополнительные количества загряз­няющих веществ от иловой воды надлежит прини­мать: при сушке сброженных осадков — по взве­шенным веществам 1000—2000 мг/л, по БПКполн —1000—2000 мг/л (большие значения для площа­док-уплотнителей, меньшие — для других типов иловых площадок), для аэробно стабилизирован­ных осадков — по п. 6.367.
6.399. Иловые площадки при обосновании до­пускается устраивать на намывном (насыпном) грунте.
6.400. При размещении иловых площадок вне территории станций очистки для обслуживающего персонала следует предусматривать служебное и бы­товые помещения, а также кладовую согласно п. 5.26 и телефонную связь.
Сооружения для обеззараживания, компостирования, термической сушки и сжигания осадка
6.401. Осадок надлежит подвергать обеззаражи­ванию в жидком виде или после подсушки на ило­вых площадках, или после механического обезво­живания.
6.402. Обеззараживание и дегельминтизацию сы­рых, мезофильно сброженных и аэробно стабилизи­рованных осадков следует осуществлять путем их прогревания до 60 °С с выдерживанием не ме­нее 20 мин при расчетной температуре.
Для обеззараживания обезвоженных осадков допускается применять биотермическую обработку (компостирование) в полевых условиях.
6.403. Компостирование осадков следует осу­ществлять в смеси с наполнителями (твердыми бы­товыми отходами, торфам, опилками, листвой, соломой, молотой корой) или готовым компостом. Соотношение компонентов смеси обезвоженных осадков сточных вод и твердых бытовых отходов составляет 1:2 по массе, а с другими указанными наполнителями — 1:1 по объему с получением сме­си влажностью не более 60 %.
6.404. Процесс компостирования следует осу­ществлять на обвалованных асфальтобетонных или бетонных площадках с использованием средств механизации в штабелях высотой от 2,5 до 3 м при естественной и до 5 м при принудительной аэрации.
6.405. При проектировании аэрируемых штабе­лей необходимо предусматривать:
укладку в основании каждого штабеля перфори­рованных труб диаметрами 100—200 мм с разме­рами отверстий 8—10 мм;
подачу воздуха (расход воздуха — 15—25 м3/ч на 1 т органического вещества осадка).
6.406. Длительность процесса компостирования надлежит принимать в зависимости от способа аэра­ции, состава осадка, вида наполнителя, климати­ческих условий и на основании опыта эксплуатации в аналогичных условиях или по данным научно-исследовательских организаций.
В процессе компостирования необходимо преду­сматривать перемешивание смеси.
6.407. Необходимость термической сушки осадка должна определяться условиями дальнейшей утили­зации и транспортирования.
6.408. Для термической сушки осадков следует применять сушилки различных типов.
6.409. Подбор сушилок следует производить ис­ходя из производительности по испаряемой влаге с учетом паспортных данных оборудования.
6.410. Перед подачей на сушку необходимо осу­ществлять максимально возможное обезвоживание осадков с целью снижения энергоемкости процесса.
6.411. Влажность высушенного осадка следует принимать в пределах 30—40 %.
6.412. При обосновании допускается сжигание осадка, не подлежащего дальнейшей утилизации, в печах различных типов.
6.413. Отводимые от установок для сушки и сжигания осадка газы перед выбросом в атмосферу должны отвечать требованиям СН 245-71.
Сооружения для хранения и складирования осадка
6.414. Для хранения механически обезвоженного осадка надлежит предусматривать открытые пло­щадки с твердым покрытием. Высоту слоя осадка на площадках следует принимать 1,5—3 м.
Для хранения термически высушенного осадка с учетом климатических условий следует применять аналогичные площадки, при обосновании — закры­тые склады.
Хранение механически обезвоженного, термиче­ски высушенного осадка следует предусматривать в объеме 3—4-месячного производства.
Следует предусматривать механизацию погрузоч­но-разгрузочных работ.
6.415. Для неутилизируемых осадков должны быть предусмотрены сооружения, обеспечивающие их складирование в условиях, предотвращающих загрязнение окружающей среды. Места складирования должны быть согласованы с органами госнад­зора.
7. ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЕ, ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ КОНТРОЛЬ, АВТОМАТИЗАЦИЯ И СИСТЕМЫ ОПЕРАТИВНОГО УПРАВЛЕНИЯ
ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
7.1. Категории надежности электроснабжения электроприемников сооружений систем канализа­ции следует определять по Правилам устройства электроустановок (ПУЭ) Минэнерго СССР.
Категория надежности электроснабжения насос­ных и воздуходувных станций должна соответство­вать их надежности действия и приниматься по п. 5.1.
7.2. Выбор напряжения электродвигателей сле­дует производить в зависимости от их мощности, принятой схемы электропитания и с учетом перс­пективы развития проектируемого объекта.
Выбор исполнения электродвигателей должен зависеть от окружающей среды.
При выборе электродвигателей, как правило, следует учитывать возможную комплектацию.
Компенсация реактивной мощности должна вы­полняться в соответствии с требованиями „Руководящих указаний по компенсации реактивной мощ­ности" Минэнерго СССР.
7.3. Распределительные устройства, трансформа торные подстанции и щиты управления для соору­жений с нормальной средой следует размещать во встраиваемых или пристраиваемых к сооружению помещениях и учитывать возможность их расшире­ний и увеличения мощности.
При сооружении подстанции глубокого ввода напряжением 110 или 35 кВ для питания очистных сооружений распределительное устройство подстан­ции на 6—10 кВ рекомендуется совмещать с распределительным устройством очистных сооружений.
В насосных станциях допускается установка закрытых щитов в машинном зале на полу или бал­коне при условии принятия мер, исключающих по­падание на них воды и затопление при аварии.
7.4. Классификацию взрывоопасных зон помеще­ний и смежных с взрывоопасной зоной других по­мещений, а также категории и группы взрывоопасной смеси следует принимать в соответствии с ПУЭ-76, ГОСТ 12.1.011-78 и СН 463-74.
7.5. Электродвигатели, пусковые устройства и приборы на сооружениях для обработки и перекач­ки сточных вод, содержащих легковоспламеняющи­еся. взрывоопасные вещества, следует принимать в соответствии с ПУЭ-76 и ГОСТ 12.2.020-76.
Предусматривать установку двигателей внутрен­него сгорания в этих насосных станциях запре­щается.
7.6. В системах технологического контроля необ­ходимо предусматривать:
средства и приборы постоянного контроля;
средства периодического контроля, например, для наладки и проверки работы сооружений.
7.7. Технологический контроль качественных па­раметров сточных вод допускается осуществлять путем непрерывного инструментального контроля с помощью промышленных приборов и анализато­ров или лабораторными методами.
7.8. В конструкциях сооружений следует пре­дусматривать узлы, закладные детали, проемы, камеры и прочие устройства для установки средств электрооборудования и автоматизации, на соедини­тельных линиях — защиту от засорения (раздели­тельные мембраны, продувку или промывку соеди­нительных линий и др.).
7.9. Объем автоматизации и степень оснащения сооружений средствами технологического контроля необходимо устанавливать в зависимости от усло­вий эксплуатации, обосновывать технико-экономическими расчетами с учетом социальных факторов.
Автоматизацию следует выполнять по заданным технологическим параметрам или в отдельных слу­чаях по временной программе.
В первую очередь автоматизации подлежат насос­ные установки.
7.10. Для обеспечения централизованного управ­ления и контроля работы сооружений следует пре­дусматривать диспетчерское управление системой канализации, использующее в необходимых случаях средства телемеханики.
7.11. Для крупных систем канализации в тех слу­чаях, когда на объектах, которым они подведомственны, функционируют автоматизированные систе­мы управления технологическими процессами (АСУТП), следует предусматривать подсистемы, обеспечивающие сбор, обработку и передачу необхо­димой информации, а также решение отдельных задач по управлению.
7.12. Диспетчерское управление должно преду­сматриваться, как правило, одноступенчатое с од­ним диспетчерским пунктом. Для наиболее круп­ных канализационных систем со сложными сооружениями и большими расстояниями между ними до­пускается двухступенчатое управление с централь­ным и местным диспетчерскими пунктами.
7.13. Связь между диспетчерским пунктом и контролируемыми объектами, а также помещения­ми дежурного персонала и мастерскими следует осу­ществлять посредством прямой диспетчерской связи.
Следует, как правило, предусматривать прямую диспетчерскую связь между диспетчерским пунктом канализации и диспетчерским пунктом энергохо­зяйства промышленного предприятия, а в случае его отсутствия — с центральным диспетчерским пунк­том промышленного предприятия.
7.14. С контролируемых сооружений на диспет­черский пункт должны передаваться только те сигналы и измерения, без которых не могут быть обе­спечены оперативное управление и контроль рабо­ты сооружений, скорейшая ликвидация и локализация аварий.
7.15. На диспетчерский пункт очистных сооруже­ний следует передавать следующие измерения и сигнализацию.
Измерения:
расхода сточных вод, поступающих на очистные сооружения, или расхода очищенных сточных вод;
рН сточных вод (при необходимости);
концентрации растворенного кислорода в сточ­ных водах (при необходимости);
температуры сточных вод;
общего расхода воздуха, подаваемого на аэротенки;
расхода активного ила, подаваемого на аэротенки;
расхода избыточного активного ила;
расхода сырого осадка, подаваемого на соору­жения по его обработке.
Сигнализация:
аварийного отключения оборудования;
нарушения технологического процесса;
предельных уровней сточных вод и осадков в резервуарах, в подводящем канале здания решеток или решеток-дробилок;
предельной концентрации взрывоопасных газов в производственных помещениях;
предельной концентрации хлор-газа в помеще­ниях хлораторной.
7.16. Помещения диспетчерских пунктов допу­скается блокировать с технологическими сооруже­ниями: производственно-административным корпусом, воздуходувной станцией и др. (при размеще­нии диспетчерского пункта в воздуходувной стан­ции его следует изолировать от шума).
В диспетчерских пунктах следует предусматривать следующие помещения:
диспетчерскую для размещения диспетчерского щита, пульта и средств связи с постоянным пребыванием дежурного персонала;
вспомогательные помещения (кладовую, ремонтную мастерскую, комнату отдыха, санузел).
НАСОСНЫЕ И ВОЗДУХОДУВНЫЕ СТАНЦИИ
7.17. Насосные станции, как правило, должны проектироваться с управлением без постоянного обслуживающего персонала. При этом рекоменду­ются следующие виды управления:
автоматическое управление насосными агрегатами — в зависимости от уровня сточной жидкости в приемном резервуаре;
местное — с периодически приходящим персона­лом и с передачей необходимых сигналов на диспетчерский пункт.
7.18. В насосных станциях, оборудованных агрегатами с электродвигателями мощностью свыше 100 кВт и получающих электропитание от собствен­ных трансформаторных подстанций (ТП), следует учитывать возможность появления ударных толчков нагрузки в трансформаторах, величина и частота которых ограничиваются заводами-изготовите­лями.
7.19. В насосных станциях, оборудованных агре­гатами с высоковольтными электродвигателями. не допускающими их автоматизацию „по уровню" в связи с невозможностью обеспечения необходи­мой частоты включения приводов масляных выклю­чателей из-за малого ресурса или ограниченной ча­стоты включения электродвигателей, рекоменду­ется использование регулируемого привода.
Регулируемым электроприводом следует оборудовать. как правило, один насосный агрегат в груп­пе из двух-трех рабочих агрегатов.
Управление регулируемыми электроприводами следует осуществлять автоматически в зависимости от уровня в приемном резервуаре.
7.20. На насосных станциях, имеющих сложные коммуникации, требующие частых переключении, а также технологическое оборудование, не приспо­собленное для автоматизации, допускается наличие постоянного обслуживающего персонала. При этом управление агрегатами должно производиться цент­рализованно со щита управления.
7.21. На автоматизированных насосных станциях независимо от категории надежности действия при аварийном отключении насосных агрегатов следует осуществлять автоматическое включение резервного агрегата.
На телемеханизированных объектах автомати­ческое включение резервного агрегата следует осу­ществлять на насосных станциях первой категории надежности действия.
7.22. При аварийном затоплении насосной стан­ции следует предусматривать автоматическое от­ключение основных насосных агрегатов.
7.23. Пуск насосных агрегатов должен, как пра­вило, производиться при открытых напорных за­движках на обратный клапан. Пуск насосных агрега­тов при закрытых задвижках следует предусматривать при опасности гидравлических ударов, а также при наличии требований, связанных с за­пуском синхронных электродвигателей, и в других обоснованных случаях.
7.24. В насосных станциях следует контролировать следующие технологические параметры:
расход перекачиваемой жидкости (при необхо­димости);
уровни в приемном резервуаре;
уровни в дренажном приямке;
давление в напорных трубопроводах;
давление, развиваемое каждым насосным аг­регатом;
давление воды в системе гидроуплотнения.
7.25. В насосных станциях следует предусматривать местную аварийно-предупредительную сигнали­зацию. При отсутствии постоянного обслуживаю­щего персонала предусматривается передача обще­го сигнала о неисправности на диспетчерский пункт или пункт с круглосуточным дежурством.
7.26. В воздуходувных станциях, как правило, следует предусматривать местное управление воздуходувными агрегатами из машинного зала. В отдельных случаях допускается предусматривать дистанционное управление агрегатами из диспетчерского или оперативного пункта.
Последовательность операции по пуску и оста­новке воздуходувного агрегата, а также контроль отдельных его параметров должны быть выполнены системой автоматизации с учетом рекомендаций заводской инструкции.
При обосновании следует предусматривать авто­матическое регулирование производительности воздуходувных агрегатов по величине растворенного кислорода в сточной воде.
В напорных воздуховодах следует контролировать давление и температуру воздуха (местное измерение).
ОЧИСТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ
7.27. Работу механизированных решеток следует автоматизировать по заданной программе или по максимальному перепаду уровня жидкости до и после решетки.
7.28. В песколовках при высоком уровне автома­тизации очистных сооружений следует автоматизи­ровать удаление песка по заданной программе, уста­навливаемой при эксплуатации.
7.29. В первичных отстойниках (радиальных или горизонтальных) следует автоматизировать перио­дический вы пуск осадка поочередно из каждого отстойника по заданным программе или уровню осадка с учетом пуска скребковых механизмов.
7.30. В усреднителях необходимо контролировать на выходе величину рН или другие параметры, требуемые по технологии.
7.31. В сооружениях, в которых используется сжатый воздух (усреднителях, аэрируемых песко­ловках, преаэраторах и биокоагуляторах), следует контролировать расход воздуха.
7.32. В аэротенках следует контролировать расхо­ды иловой смеси, активного ила и воздуха на каж­дой секции, а при высоком уровне автоматиза­ции следует регулировать подачу воздуха по ве­личине растворенного кислорода в сточной воде.
7.33. В высоконагружаемых биофильтрах следует контролировать расход поступающей и рециркуляционной воды.
7.34. Во вторичных отстойниках следует автома­тизировать поддержание заданного уровня ила, контролировать работу илососов.
7.35. В илоуплотнителях следует автоматизиро­вать выпуск уплотненного ила по заданным про­грамме или уровню ила.
7.36. В метантенках необходимо автоматизиро­вать поддержание заданной температуры осадка внутри метантенка, контролировать температуру осадка внутри метантенка, уровень загрузки, расходы поступающего осадка, пара и газа, давление па­ра и газа.
7.37. На вакуум-фильтрах и фильтр-прессах сле­дует автоматизировать дозирование подаваемых реагентов, контролировать уровень осадка в корыте вакуум-фильтра, разрежение в ресивере, давление сжатого воздуха, уровень воды в ресивере.
7.38. В сточной воде после контакта с хлором следует контролировать концентрацию остаточно­го хлора.
7.39. Автоматизацию технологических процессов обработки производственных сточных вод и необходимый объем контроля следует принимать по данным научно-исследовательских организаций.
8. ТРЕБОВАНИЯ К СТРОИТЕЛЬНЫМ РЕШЕНИЯМ И КОНСТРУКЦИЯМ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ ГЕНПЛАН И ОБЪЕМНО ПЛАНИРОВОЧНЫЕ РЕШЕНИЯ
8.1. Выбор площадок для строительства соору­жений канализации, планировку, застройку и благо­устройство их территории следует выполнять в соот­ветствии с технологическими требованиями, указаниями СНиП II-89-80 и общими требованиями СНиП 2.04.02-84.
Планировочные отметки площадок канализа­ционных сооружений и насосных станций, размещае­мых на прибрежных участках водотоков и водо­емов, надлежит принимать не менее чем на 0,5 м вы­ше максимального горизонта паводковых вод с обеспеченностью 3 % с учетом ветрового нагона воды и высоты наката ветровой волны, определяе­мой согласно СНиП 2.06.04-82.
8.2. Территория очистных сооружений канали­зации населенных пунктов, а также очистных соору­жений канализации промышленных предприятий, располагаемых за пределами промышленных площадок, во всех случаях должна быть ограждена. Ог­раждение следует предусматривать в соответствии с „Указаниями по проектированию ограждений и участков предприятий, зданий и сооружений", утвержденными Госстроем СССР. Тип ограждения необходимо выбирать с учетом местных условий. В необходимых случаях для отдельных сооружений следует предусматривать ограждения в соответствии с правилами техники безопасности. Поля фильтрации допускается не ограждать.
8.3. Объемно-планировочные и конструктивные решения зданий и сооружений систем канализации надлежит выполнять согласно СНиП II-90-81, СНиП 2.04.02-84 и указаниям настоящего раздела.
8.4. Здания и сооружения канализации следует принимать не ниже II степени огнестойкости и относить ко II классу ответственности, за исклю­чением иловых площадок, полей фильтрации, биоло­гических прудов, регулирующих емкостей, канали­зационных сетей и сооружений на них, которые следует относить к III классу ответственности и степень огнестойкости которых не нормируется.
Огнестойкость конструкций отдельно стоящих емкостных сооружений, не содержащих жидкостей с пожароопасными или пожаровзрывоопасными примесями, не ограничивается.
8.5. По пожарной безопасности процессы перекач­ки и очистки бытовых сточных вод относятся к категории Д. Категория пожарной опасности процес­сов перекачки и очистки производственных сточных вод, содержащих легковоспламеняющиеся и взрывоопасные вещества, устанавливается в зависимости от характеры этих веществ.
8.6. На сооружениях канализации необходимо предусматривать бытовые помещения, состав кото­рых определяется в зависимости от санитарной характеристики производственных процессов со­гласно СНиП II-92-76.
Санитарная характеристику производственных процессов на сооружениях канализации населенных пунктов принимается по табл. 65.
Таблица 65
Производственные процессы на сооружениях канализации населенных пунктов Группа санитарной характеристики производственных процессов

Работы:
на очистных сооружениях, на­сосных станциях по перекачке сточных вод, сетях канализации, в лабораториях


IIIв
в хлораторных и на складах хлора IIIа
в воздуходувных станциях и в ремонтных мастерских
в аппарате управления
Примечание. Работу инженерно-технических работ­ников на канализационных сооружениях надлежит относить к группам производственных процессов тех участков, ко­торые они обслуживают.
8.7. Работы на сооружениях биологической очист­ки производственных сточных вод по санитарной характеристике приравниваются к работам на очист­ных сооружениях городской канализации.
Санитарную характеристику работ на сооруже­ниях механической, химической и других методов очистки производственных сточных вод следует принимать в зависимости от состава сточных вод и метода очистки.
Данные для проектирования естественного и искусственного освещения производственных помеще­ний следует принимать согласно СНиП 2.04.02-84.
8.8. Блокирование в одном здании различных по назначению производственных и вспомогатель­ных помещений следует производить во всех случаях, когда это не противоречит условиям технологического процесса, санитарно-гигиеническим и противопожарным требованиям, целесообразно по условиям планировки участка и технико-экономическим соображениям.
Блокировать прямоугольные емкости сооруже­ний следует во всех случаях, когда это целесообраз­но по условиям технологического процесса и конструктивным соображениям.
8.9. Внутреннюю отделку хозяйственных, адми­нистративных, лабораторных и других помещений в зданиях систем канализации следует назначать согласно СНиП 2.04.02-84, производственных помещений — по табл. 66, бытовых помещений — соглас­но СНиП II-92-76.
8.10. Расчет конструкций канализационных емко­стных сооружений надлежит выполнять согласно СНиП 2.04.02-84.
8.11. Антикоррозионная защита строительных конструкций зданий и сооружений должна быть предусмотрена согласно СНиП II-28-73* и СНиП 2.04.02-84.
ОТОПЛЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИЯ
8.12. Необходимый воздухообмен в производст­венных помещениях надлежит, как правило, рассчи­тывать по количеству вредных выделений от обору­дования, арматуры и коммуникаций. Количество вредных выделений следует принимать по данным технологической части проекта.
При отсутствии таких данных следует использо­вать данные натурных обследований аналогичных действующих сооружений. Для сооружений, кото­рым нет аналогов, допускается рассчитывать количество воздуха по кратности воздухообмена по табл. 67.

Таблица 66

Здания и помещения
Отделочные работы
  стены потолки полы

1. Здания решеток

Штукатурка кирпичных стен. Панель из глазурованной плитки высотой 1,8 м от пола. Выше панели — окраска влагостойкими красками

Окраска влагостойкими красками

Керамическая плитка

2. Биофильтры

Расшивка швов панельных стен. Штукатурка кирпич­ных стен. Окраска влагостойкими красками

То же

Цементный пол

3. Камера управления метан­танков; распределительная камера; насосные станции

Штукатурка кирпичных стен. Окраска влагостойкими краской. Затирка железобетонных стен. Окраска клеевыми красками

То же. Клеевая окраска

То же

4. Цех обезвоживания осадка

Расшивка швов панельных стен. Штукатурка кирпич­ных стен. Окраска влагостойкими красками

Окраска влаго­стойкими красками


5. Воздуходувная станция:
машинный зал

Расшивка швов панельных стен. Штукатурка кирпич­ных стен. Окраска панели масляной краской на высоту 1,5 м. Окраска клеевыми красками выше панели

Клеевая побелка

Керамическая плитка (бетон­ный поп на монтажной площад­ке)

подсобные помещения

Кирпичная кладка с подрезкой швов. Затирка или расшивка швов панелей. Известковая побелка

Известковая по­белка

Цементный пол

6. Фильтры

Штукатурка кирпичных стен. Окраска влагостойкими красками


То же

7. Насосные станции:
машинный зал

Штукатурка кирпичных стен в надземной части. В за­глубленной части — затирка бетонных поверхностей цементным раствором. Окраска панелей масляной краской на высоту 1,5 м. Окраска клеевыми красками выше панели

Клеевая побелка

Керамическая плитка

помещения над приемным резервуаром

Штукатурка кирпичных стен. Затирка бетонных стен подземной части цементным раствором. Окраска влагостойкими красками

Окраска влаго­стойкими красками

Цементный пол

Таблица 67

Здания и помещения
Температура воздуха для проектирования Кратность
воздухообмена в 1 ч
  систем отопления, °С приток вытяжка

1. Канализационные насосные станции (машинные залы) для перекачки:
а) бытовых и близких к ним по составу производственных сточ­ных вод и осадка



5



По расчету на удаление теплоизбытков, но не менее 3

б) производственных взрывоопасных сточ­ных вод

5

См. примеч. 2

2. Приемные резервуары и помещения решеток на­сосных станций для пере­качки:
а) бытовых и близких к ним по составу производственных сточ­ных вод и осадка



5



5



5

б) производственных агрессивных или взрывоопасных сточ­ных вод

5

См. примеч. 2

3. Воздуходувная станция

5

По расчету на удаление теплоизбытков

4. Здания решеток

5

5

5

5. Биофильтры (аэро­фильтры) в зданиях

См. примеч. 3

По расчету на удаление влаги

6. Аэротенки в зданиях

То же

То же

7. Метантенки:
а) насосная станция


5


12


12
    плюс аварийная 8-кратная, необходимость которой определяется проектом

б) инжекторная, газо­вый киоск

5

12

12

8. Цех механического обез­воживания (помещения вакуум-фильтров и бункерное отделение)
9.

16

По расчету на влаговыделение

9. Реагентное хозяйство для приготовления раствора:
а) хлорного железа, сульфата аммония, едкого натра, хлор­ной извести



16



б



6

б) известкового молока, суперфосфата, аммиачной селитры, соды кальцинирован­ной, полиакриламида

16

3

3

10. Склады:
а) бисульфита натрия

5

6

б

б) извести, суперфосфа­та, аммиачной селитры
(в таре), сульфа­та аммония, соды кальцинированной, полиакриламида

5

3

3
Примечания: 1. При наличии в производственных помещениях обслуживающего персонала температура воз­духа а них должна быть не менее 16 °С.
2. Воздухообмен следует принимать по расчету. При от­сутствии данных о количестве вредностей, выделяющихся в воздух помещений, допускается определять количество вентиляционного воздуха по кратности воздухообмена на основании ведомственных норм основного производст­ва, от которого поступают сточные воды.
3. Температуру воздуха в зданиях биофильтров (аэро­фильтров) и аэротенков следует принимать не менее чем на 2 °С выше температуры сточной воды.
8.13. В отделении решеток и приемных резервуа­ров удаление воздуха необходимо предусматривать в размере 1/3 из верхней зоны и 2/3 из нижней зоны с удалением воздуха из-под перекрытий каналов и резервуаров. Кроме того, необходимо предусмат­ривать отсосы от дробилок.
9. ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К СИСТЕМАМ КАНАЛИЗАЦИИ В ОСОБЫХ ПРИРОДНЫХ И КЛИМАТИЧЕСКИХ УСЛОВИЯХ
СЕЙСМИЧЕСКИЕ РАЙОНЫ
9.1. Требования настоящего подраздела должны выполняться при проектировании систем канализа­ции для районов сейсмичностью 7—9 баллов допол­нительно к требованиям СНиП 2.04.02-84.
9.2. При проектировании канализации промышленных предприятий и населенных пунктов, распо­ложенных в сейсмических районах, надлежит предусматривать мероприятия, исключающие затопление территории сточными водами и загрязнение под земных вод и открытых водоемов в случае повреж­дения канализационных трубопроводов и соору­жений.
9.3. При выборе схем канализации надлежит пре­дусматривать децентрализованное размещение кана­лизационных сооружений, если это не вызовет зна­чительного усложнения и удорожания работ, а так­же следует принимать разделение технологических элементов очистных сооружений на отдельные сек­ции.
9.4. При благоприятных местных условиях сле­дует применять методы естественной очистки сточ­ных вод.
9.5. Заглубленные здания необходимо распола­гать на расстоянии не менее 10 м от других сооружений и не менее 12Dext (Dext — наружный диаметр трубопровода) от трубопроводов.
9.6. В насосных станциях в местах присоединении трубопроводов к насосам необходимо предусматривать гибкие соединения, допускающие угловые и продольные взаимные перемещения концов труб.
9.7. Для предохранения территории канализуемого объекта от затопления сточными водами, а также загрязнения подземных вод и открытых водоемов (водотоков) при аварии необходимо от сети устраивать перепуски (под напором) в другие сети или аварийные резервуары без сброса в водные объекты.
9.8. Для коллекторов и сетей безнапорной и на­порной канализации надлежит принимать все виды труб с учетом назначения трубопроводов, требуемой прочности труб, компенсационной способности сты­ков, а также результатов технико-экономических расчетов, при этом глубина заложения всех видов труб в любых грунтах не нормируется.
9.9. Прочность канализационных сетей необходи­мо обеспечивать выбором материала и класса прочности труб на основании статического расчета с учетом дополнительной сейсмической нагрузки, определяемой также расчетом.
9.10. Компенсационные способности стыков необходимо обеспечивать применением гибких стыко­вых соединений, определяемых расчетом.
9.11. Проектирование напорных трубопроводов следует производить согласно СНиП 2.04.02-84.
9.12. Не рекомендуется прокладывать коллекто­ры в насыщенных водой грунтах (кроме скальных. полускальных и крупнообломочных), в насыпных грунтах независимо от их влажности, а также на участках со следами тектонических нарушений.
ПРОСАДОЧНЫЕ ГРУНТЫ
9.13. Системы канализации, подлежащие строи­тельству на просадочных, засоленных и набухающих грунтах, надлежит проектировать согласно СНиП 2.02.01-83 и СНиП 2.04.02-84.
9.14. При грунтовых условиях II типа по просадочности следует применять при просадках грунтов от собственной массы:
а) до 20 см для самотечных трубопроводов — железобетонные и асбестоцементные безнапорные, керамические трубы; то же, для напорных трубо­проводов — железобетонные напорные, асбестоцементные, полиэтиленовые трубы;
б) свыше 20 см для самотечных трубопрово­дов — железобетонные напорные, асбестоцементные напорные, керамические трубы; то же для напор­ных трубопроводов — полиэтиленовые, чугунные трубы.
Допускается применение для напорных трубопроводов стальных труб на участках при возможной просадке грунта от собственной массы до 20 см и рабочем давлении свыше 0,9 МПа (9 кгс/см2), а также при возможной просадке свыше 20 см и рабочем давлении свыше 0,6 МПа (6 кгс/см2).
Требования к основаниям под безнапорные трубопроводы в грунтовых условиях I и II типов по просадочности приведены в табл. 68.
Таблица 68
Тип грунта по просадочности Характеристи­ка территории Требования к основаниям
под трубопроводы

I

Застроенная
Незастроен­ная

Без учета просадочности
То же

II
(просадка до 20 см)

Застроенная

Незастроенная

Уплотнение, грунта и устройство поддона
Уплотнение грунта

II
(просадка св. 20 см)

Застроенная

Незастроен­ная

Уплотнение грунта и устройство поддона
Уплотнение грунта
Примечания: 1. Незастроенная территория — тер­ритория. на которой в ближайшие 15 лет не предусматривается строительство населенных пунктов и объектов народного хозяйства.
2. Уплотнение грунта — трамбование грунта основания на глубину 0,3 м до плотности сухого грунта не менее 1,65 тс/м3 на нижней границе уплотненного слоя.
3. Поддон — водонепроницаемая конструкция с бортами высотой 0,1—0,15 м, на которую укладывается дренаж­ный слой толщиной 0,1 м.
4. Требования к основаниям под трубопроводы следует уточнять в зависимости от класса ответственности зданий и сооружений, расположенных вблизи трубопровода.
5. Для углубления траншей под стыковые соединения трубопроводов следует применять трамбование грунта.
9.15. Стыковые соединения железобетонных, асбестоцементных, керамических, чугунных, поли­этиленовых труб на просадочных грунтах со II ти­пом грунтовых условий должны быть податливыми за счет применения эластичных заделок.
9.16. При возможной просадке от собственной массы грунта свыше 10 см условие, при котором сохраняется герметичность безнапорного трубопро­вода вследствие горизонтальных перемещении грун­та, определяется выражением
 (115)
где Dlim —~ допустимая осевая компенсационная способность стыкового соединения труб, см, принимаемая равной полови­не глубины щели раструбных труб или длины муфты стыковых соединений;
Dk — необходимая из условия воздействия горизонтальных перемещений грунта, возникающих при просадках его от собственной массы, компенсационная способность стыкового соединения;
Ds — величина оставляемого при строи­тельстве зазора между концами труб в стыке, принимаемая равной 1 см. Необходимая из условия воздействия горизон­тальных перемещений компенсационная способ­ность стыкового соединения Dk, см, определяется по формуле
 (116)
где Kw — коэффициент условий работы, прини­маемый равным 0,6;
lsec — длина секции (звена) трубопровода, см;
e - относительная величина горизонтально­го перемещения грунта при просадке его от собственной массы;
Dext — наружный диаметр трубопровода, м;
Rgr — условный радиус кривизны поверх­ности грунта при просадке его от соб­ственной массы, м.
Относительная величина горизонтального переме­щения e, м, определяется по формуле
 (117)
где Spr — просадка грунта от собственной массы, м;
lpr — длина криволинейного участка просад­ки грунта, м, от собственной массы, вычисляемая по формуле
 (118)
здесь Hpr — величина просадочной толщи, м;
Kb — коэффициент, принимаемый равным для однородных толщ грунтов — 1, для неоднородных —1,7;
tgb — угол распространения воды в стороны от источника замачивания, принимае­мый равным для супесей и лессов —35°, для суглинков и глин — менее 50°.
Условный радиус кривизны поверхности грунта Rgr, м, вычисляется по формуле
 (119)
ВЕЧНОМЕРЗЛЫЕ ГРУНТЫ
Общие указания
9.17. При проектировании оснований под сети и сооружения следует руководствоваться принци­пами I или II использования вечномерзлых грунтов согласно СНиП II-18-76.
9.18. Использование грунтов оснований по прин­ципу I следует принимать в случаях, если:
грунты характеризуются значительными осадка ми при оттаивании;
оттаивание грунтов вокруг трубопровода влияет на устойчивость расположенных вблизи зданий и сооружений, строящихся с сохранением основания в мерзлом состоянии.
9.19. Использование грунтов оснований по принципу II следует принимать в случаях, если:
грунты характеризуются незначительными осадками на всю расчетную глубину оттаивания;
здания и сооружения по трассе трубопроводов расположены на расстоянии, исключающем их тепловое влияние, или строятся с допущением оттаи­вания вечномерзлых грунтов в их основании.
9.20. В расчетных расходах следует учитывать холостой сброс воды для предохранения сетей от замерзания, величина которого определяется тепло­техническим расчетом, но допускается не более 20 % основного расхода.
Коллекторы и сети
9.21. Систему канализации надлежит проектиро­вать неполную раздельную (с поверхностным от­ведением дождевых вод), при этом предусматри­вать максимально возможное совместное отведе­ние бытовых и производственных сточных вод.
9.22. Способы прокладки трубопроводов в зави­симости от объемно-планировочных решении за­стройки, мерзлотно-грунтовых условий по трассе, теплового режима трубопроводов и принципа ис­пользования вечномерзлых грунтов в качестве основания следует принимать:
подземный — в траншеях или каналах (проход­ных, попупроходных, непроходных);
наземный — на подсыпке с обвалованием;
надземный — по опорам, эстакадам, мачтам и др. с устройством пешеходных переходов в насе­ленных пунктах при расположении на низких опорах.
9.23. При проектировании способа прокладки трубопроводов и подготовки оснований под них следует руководствоваться СНиП 2.04.02-84.
9.24. Прокладка сетей канализации совместно с сетями хозяйственно-питьевого водопровода до­пускается только в том случае, когда под кана­лизационные трубы выделен отдельный отсек канала, обеспечивающий отвод сточных вод в ава­рийный период.
9.25. При трассировке сетей канализации надле­жит по возможности предусматривать присоедине­ние объектов с постоянным выпуском сточных вод к начальным участкам сети.
9.26. На выпусках из зданий следует предусмат­ривать комбинированную изоляцию труб (тепло-аккумулирующую и тепловую).
9.27. Расстояние от центра смотровых колодцев до зданий и сооружений, возводимых по первому принципу строительства, надлежит принимать не менее 10 м.
9.28. Материал труб для напорных сетей канали­зации следует принимать как для водопроводных сетей.
Для самотечных сетей канализации необходимо применять трубы полиэтиленовые и чугунные с ре­зиновой уплотнительной манжетой.
9.29. Уклон тоннелей или каналов должен обеспе­чивать выпуск аварийных утечек в систему канали­зации.
При плоском рельефе местности для удаления аварийных утечек допускается предусматривать насосные станции.
9.30. Для исключения возможного нарушения вечномерзлого состояния грунтов в основании зданий выпуски канализации следует проклады­вать в подземных каналах или надземно для зданий с проветриваемыми подпольями.
9.31. Устройство открытых лотков в колодцах на сетях канализации не допускается. Для чистки труб следует предусматривать закрытые ревизии.
9.32. Для предохранения от замерзания трубо­проводов канализации следует предусматривать:
дополнительный сброс в сеть канализации теплой воды (отработанной или специально подогретой);
сопровождение участков трубопроводов, в наибольшей степени подверженных опасности замерза­ния, греющим кабелем или теплопроводом.
Выбор мер должен быть обоснован технико-экономическим расчетом.
Очистные сооружения
9.33. Строительные конструкции зданий и соору­жений надлежит принимать согласно СНиП II-18-76 и СНиП 2.04.02-84.
9.34. Условия спуска сточных вод в водные объекты должны удовлетворять требованиям „Пра­вил охраны поверхностных вод от загрязнения сточ­ными водами" и „Правил санитарной охраны прибрежных вод морей", при этом необходимо учитывать низкую самоочищающую способность водных объектов, их полное перемерзание или резкое сокращение расходов в зимний период.
9.35. Для очистки сточных вод могут быть при­менены биологический, биолого-химический, фи­зико-химический методы. Выбор метода очистки должен быть определен его технико-экономически­ми показателями, условиями сброса сточных вод в водные объекты, наличием транспортных связей и степенью освоения района, типом населенного места (постоянный, временный), наличием реаген­тов и т. п.
9.36. При выборе метода и степени очистки сле­дует учитывать температуру сточных вод, холостые сбросы водопроводной воды, изменения концентра­ции загрязняющих веществ за счет разбавления.
Среднемесячную температуру сточных вод Tw, °С, при подземной прокладке канализационной сети следует определять по формуле
 (120)
где Twot — среднемесячная температура воды в во­доисточнике, °С;
y1  эмпирическое число, зависящее от степе­ни благоустройства населенного места. Для районов застройки, не имеющих централизованного горячего водоснаб­жения, y1 = 4—5; для районов, имеющих систему централизованного горячего во­доснабжения в отдельных группах зда­ний, y1 = 7—9; для районов, где здания оборудованы централизованным горя­чим водоснабжением, y1 = 10—12.
9.37. Расчетную температуру сточных вод в месте выпуска следует определять теплотехническим рас­четом.
9.38. Биологическую очистку сточных вод надле­жит предусматривать только на искусственных сооружениях.
9.39. Обработку осадка следует осуществлять. как правило, на искусственных сооружениях.
9.40. Намораживание осадка с последующим его оттаиванием надлежит предусматривать в специаль­ных накопителях при производительности очистных сооружений до 3—5 тыс. м3/сут. Высота слоя намораживания осадка не должна превышать глубину сезонного оттаивания.
9.41. Размещение очистных сооружении следует предусматривать, как правило, в закрытых отапли­ваемых зданиях при производительности до 3—5 тыс. м3/сут. При большей производительности и соответствующих теплотехнических расчетах очистные сооружения могут располагаться на открытом воздухе с обязательным устройством над ними шатров, проходных галерей и т. п. При этом необходи­мо предусматривать мероприятия по защите сооружений, механических узлов и устройств от обледе­нения.
9.42. Очистные сооружения следует применять высокой индустриальной сборности или заводской готовности, обеспечивающие минимальное привлече­ние человеческого труда при простом управлении: тонкослойные отстойники, многокамерные аэротенки, флототенки, аэротенки с высокими дозами ила, флотационные илоотделители, аэробные стабилиза­торы осадка и т. п.
9.43. Для очистки небольших количеств сточных вод следует применять установки:
аэрационные, работающие по методу полного окисления (до 3 тыс. м3/сут);
аэрационные с аэробной стабилизацией избыточ­ного активного ила (от 0,2 до 5 тыс. м3/сут);
физико-химической очистки (от 0,1 до 5 тыс. м3/сут).
9.44. Установки физико-химической очистки предпочтительней для вахтовых и временных поселков, профилакториев и населенных пунктов, отли­чающихся большой неравномерностью поступления сточных вод, низкой температурой и концент­рацией загрязняющих веществ.
9.45. Для физико-химической очистки сточных вод допускается применять следующие схемы:
I — усреднение, коагуляция, отстаивание, фильтрование, обеззараживание;
II — усреднение, коагуляция, отстаивание, фильт­рование, озонирование.
Схема I обеспечивает снижение БПКполн от 180 до 15 мг/л, схема II — от 335 до 15 мг/л за счет окисления озоном оставшихся растворенных орга­нических веществ с одновременным обеззаражива­нием сточных вод.
9.46. В качестве реагентов следует применять сернокислый алюминий с содержанием активной части не менее 15 %, активную кремнекислоту (АК), кальцинированную соду, гипохлорит натрия, озон.
В схеме I сода и озон исключаются.
9.47. Дозы реагентов надлежит принимать, мг/л: сернокислого безводного алюминия — 110—100, АК — 10—15, хлора — 5 (при подаче в отстойник) или 3 (перед фильтром), озона — 50—55, соды  6—7.
ПОДРАБАТЫВАЕМЫЕ ТЕРРИТОРИИ
Общие указания
9.48. При проектировании наружных сетей и со­оружений канализации на подрабатываемых терри­ториях необходимо учитывать дополнительные воз­действия от сдвижений и деформаций земной поверхности, вызываемых проводимыми горными вы­работками.
Назначение мероприятий по защите от воздейст­вий горных выработок следует производить с уче­том сроков их проведения под проектируемыми сетями и сооружениями согласно СНиП II-8-78 и СНиП 2.04.02-84.
9.49. На подрабатываемых территориях не допу­скается размещение попей фильтрации.
9.50. Мероприятия по защите безнапорных тру­бопроводов канализации от воздействий дефор­мирующегося грунта должны обеспечивать сохра­нение безнапорного режима, герметичность стыковых соединений, прочность отдельных секций.
9.51. При выборе мероприятий по защите и оп­ределении их объемов в разрабатываемом на ста­дии проектирования горно-геологическом обосно­вании должны быть дополнительно указаны:
сроки начала подработок площадки расположе­ния сетей и сооружений канализации, а также от­дельных участков внеплощадочных трубопрово­дов;
места пересечений трубопроводами линий выхо­да на поверхность (под наносы) тектонических нарушений, границ шахтных полей и охранных целиков;
территории возможных образований на земной поверхности крупных трещин с уступами и про­валов.
Коллекторы и сети
9.52. Ожидаемые деформации земной поверх­ности для проектирования защиты безнапорных трубопроводов канализации должны быть заданы:
на площадях с известным на момент разработки проекта положением горных выработок — от прове­дения заданных очистных выработок;
на площадях, где планы проведения выработок неизвестны, — от условно задаваемых выработок по одному наиболее мощному из намечаемых к отра­ботке пластов или выработок на одном горизонте;
в местах пересечений трубопроводами границ шахтных полей, охранных целиков и пиний выхода на поверхность тектонических нарушений — сум­марными от выработок в пластах, намечаемых к отработке в ближайшие 5 лет.
При определении объемов мероприятий по защи­те необходимо принимать максимальные значения ожидаемых деформаций с учетом коэффициента перегрузки согласно СНиП II-8-78.
9.53. Для безнапорной канализации следует при­менять керамические, железобетонные, асбестоцементные и пластмассовые трубы, а также железо­бетонные потки или каналы.
Выбор типа труб необходимо производить в зави­симости от состава сточных вод и горно-геологи­ческих условий строительной площадки или трассы трубопровода.
9.54. Для сохранения безнапорного режима в тру­бопроводе уклоны участков при проектировании продольного профиля необходимо назначать с уче­том расчетных неравномерных оседаний (наклонов) земной поверхности исходя из условия
 (121)
где ip —необходимый для сохранения безнапор­ного режима работы строительный уклон трубопровода;
 — наименьший допустимый уклон трубопровода при расчетном наполнении;
igr — расчетные наклоны земной поверхности на участке трубопровода, принимаемые согласно п. 9.52.
9.55. При невозможности обеспечить необходимый уклон безнапорного трубопровода, например, по условиям рельефа местности или в условиях за­данной разности отметок начальной и конечной то­чек проектируемого трубопровода, а также у гра­ниц шахтных полей, охранных целиков и тектони­ческих нарушений следует:
трассу трубопровода предусматривать в направ­лении больших уклонов или в зоне меньших ожи­даемых наклонов земной поверхности;
увеличить диаметр трубопровода;
уменьшить расчетное наполнение трубопровода; предусматривать станции перекачки сточных вод в тот же или другой трубопровод за пределами зо­ны неблагоприятных наклонов земной поверхности.
Станции перекачки сточных вод следует соору­жать при строительстве трубопровода, если горные работы намечены на ближайшие 5 лет, и непосред­ственно перед горными работами при более позд­них сроках их осуществления.
9.56. Стыковые соединения труб следует преду­сматривать податливыми, работающими как ком­пенсаторы, за счет применения эластичных заде­лок.
Условие, при котором сохраняется герметичность стыковых соединений безнапорного трубопровода, определяется выражением
 (122)
где Dlim — допускаемая (нормативная) осевая компенсационная способность податли­вого стыкового соединения труб, прини­маемая для труб, см:
керамических — 4;
железобетонных раструбных — 5;
асбестоцементных муфтовых — 6;
Dk — необходимая осевая компенсационная способность стыка, см, определяемая расчетом в зависимости от ожидаемых деформаций земной поверхности и гео­метрических размеров принимаемых труб;
Ds — величина оставляемого при строитель­стве зазора между концами труб в стыке, см, принимаемая в размере не менее 20 % значения Dlim.
9.57. Несущая способность поперечного сечения трубы при растяжении Pp должна удовлетворять условию
 (123)
где Pe — максимальное продольное усилие в от­дельной секции трубы, вызываемое гори­зонтальными деформациями грунта;
Pi — максимальное продольное усилие в от­дельной секции трубы, вызываемое появлением уступа на земной поверхности.
9.58. При несоблюдении условий (122) или (123) необходимо:
применить трубы меньшей длины или другого типа;
изменить трассу трубопровода, проложив ее в зоне меньших ожидаемых деформаций земной по­верхности;
повысить несущую способность трубопровода устройством в его основании железобетонной постели (ложа) с разрезкой на секции податливыми швами.
9.59. Разность отметок входного и выходного колодцев дюкера следует назначать с учетом неравномерных оседаний земной поверхности, вызываемых проведением очистных горных выработок.
9.60. Расстояние между канализационными ко­лодцами на прямолинейных участках трубопрово­дов канализации в условиях подрабатываемых территорий необходимо принимать не более 50 м.
9.61. При необходимости пересечения трубопро­водом канализации площадей, где возможно обра­зование локальных трещин с уступами или провалов, следует предусматривать напорные участки и надземную ее прокладку.
Очистные сооружения
9.62. Сооружения канализации следует проекти­ровать, как правило, по жестким и комбинированным конструктивным схемам. Размеры в плане жестких блоков, отсеков должны определяться расчетом в зависимости от величин деформаций земной поверхности и наличия практически осуществимых конструктивных мер защиты, в том числе деформационных швов необходимой компенсационной способности.
9.63. Податливые конструктивные схемы допу­скаются только для сооружений канализации ти­па открытых емкостей, не имеющих стационарного оборудования.
9.64. Сооружения канализации, имеющие ста­ционарное оборудование, следует проектировать только по жестким конструктивным схемам.
9.65. Сблокированные сооружения канализации различного функционального назначения должны быть разделены между собой деформационными швами.
9.66. Для задержания отбросов следует применять подвижные решетки с регулируемым углом наклона и решетки-дробилки.
9.67. В качестве оросителей биофильтров реко­мендуется применять разбрызгиватели (спринклеры) и движущиеся оросители.
При применении реактивных оросителей фунда­менты-стояки необходимо отделять от сооружений водонепроницаемым деформационным швом.
9.68. Коммуникационные системы не должны иметь жесткой связи с сооружениями.
Уклоны лотков и каналов следует назначать с учетом расчетных деформаций земной поверхности.