ПОСОБИЕ 2.91 к СНиП 2.04.05-91

Расчет поступления теплоты солнечной радиации в помещения
1. Расчетные формулы.
1. В Пособии рассматриваются поступления теплоты в помещения солнечной радиации и от людей. Другие поступления теплоты следует учитывать по заданиям технологов, опытным или литературным данным.
2. Поступления теплоты, Q Вт, в помещении от солнечной радиации через остекленные световые проемы и массивные ограждающие конструкции зданий различного назначения для наиболее жаркого месяца года (июля) и заданного или каждого часа суток, следует рассчитывать по формуле:
(1)
где:
Qi - тепловой поток, Вт, через i-й световой проем;
Qi - тепловой поток, Вт, через i-е массивное ограждение;
a,b - число световых проемов и массивных ограждений.
Расчетным является максимальный тепловой поток Qмакс, Вт, выбираемый из часовых поступлений теплоты за период, когда в помещении работают или отдыхают люди или ведется производственный процесс.
3. Тепловой поток прямой и рассеянной солнечной радиации (далее "солнечной радиации") через i-й световой остекленный проем (далее "световой проем"), Вт, следует определять по формуле:
, (2)
где:
- тепловой поток, Вт, солнечной радиации через остекленный световой проем, определяемый по п.п. 4-9;
- показатель поглощения теплового потока солнечной радиации, определяемый по п.п. 10-12;
- тепловой поток теплопередачей через световой проем по п. 13.

Примечание. При определении поступлений теплоты для расчета систем вентиляции, величину допускается не учитывать.

4. Тепловой поток, Вт, солнечной радиации через световой проем рассчитывается по формуле:
(3)
где:
- поверхностная плотность теплового потока, Вт/кв.м, через остекленный световой проем в июле в данный час суток, соответственно от прямой () и рассеянной () солнечной радиации, принимаемая для вертикального и горизонтального остекления по табл. 1, а для наклонного остекления рассчитывается по п. 5;
- коэффициенты облученности прямой солнечной радиацией для учета площади светового проема, незатененной горизонтальной и вертикальной K плоскостями в строительном исполнении, рис 1а, определяемые по п. 6;
.. - коэффициенты облученности для учета поступления рассеянной солнечной радиации через световые проемы, незатененные горизонтальной и вертикальной наружными солнцезащитными плоскостями в строительном исполнении, определяемые по п. 7;
- коэффициенты теплопропускания солнцезащитных устройств (шторы, карнизы, жалюзи и др. изделия заводского изготовления), принимаемые по прил. 8 СНиП II-3-79**.
- коэффициент теплопропускания остеклением световых проемов, принимаемые по табл. 2;
- площадь светового проема (остекления), кв.м.
5. Поверхностная плотность тепловых потоков, (Вт/кв.м), поступающих в помещение в данный час суток через наклонное (рис. 2) остекление от прямой и рассеянной солнечной радиации следует определять по формулам:
для остекления а - при или
qп=qп,г·cosa+qп,в·sina; (4)
qp=qp,г·cosa+qp,в·sina (5)
для остекления в - при
qп=q'п,г·cosa-q'п,в·sina (6)
qp=q'р,г·cosa-q'р,в·sina (7)
где:
- поверхностная плотность тепловых потоков, Вт/кв.м, поступающих от прямой (п) и рассеянной (р) солнечной радиации соответственно через горизонтальное (г) и вертикальное (в) остекление той же ориентации, что и наклонное остекление "а", принимаемые по табл.1:
- поверхностная плотность тепловых потоков, Вт/кв.м, поступающих от прямой и рассеянной солнечной радиации через вертикальное остекление, ориентация которого соответствует остеклению ''в'' противоположна ориентации наклонного остекления ''а'', принимаемые по табл. 1;
- угол наклона остекления к горизонтальной плоскости, град. (рис. 2).

Примечание: Если при вычислении по формулам (4) и (6) величина окажется отрицательной, то следует считать , т.к. в этом случае остекление находится в тени.

6. Коэффициенты и формулы (3) определяются по формулам:
(8)
(9)
где:
Н, В - высота и ширина светового проема, м;
- ширина горизонтальных и вертикальных строительных солнцезащитных плоскостей, рис. 1а; при отсутствии солнцезащитных плоскостей, но при расстоянии кромки стен от остекления 150 мм и более рекомендуется их учитывать как плоскость, затеняющую оконный проем;
- высота солнца - угол, град., между направлением солнечного луча и его проекцией на горизонтальную плоскость, принимаемая по табл. 3, рис. 16;
- солнечный азимут остекления светового проема, град., определяемый по п.8;
r, s - расстояние, м, от солнцезащитных плоскостей соответственно до вертикального или горизонтального края светового проема (рис.1а).

Примечания: 1. При отсутствии солнцезащитных устройств (СЗУ) в формулах (8) и (9) следует принимать r = s = 0.
2. Если при вычислениях по формулам (8) и (9):
а) или , то следует принять , т.е. световой проем полностью затенен;
б) или , то следует принять или , т.к. тень от солнцезащитного устройства не доходит до светового проема.

7. Коэффициенты принимаются по табл. 4 в зависимости от солнцезащитных углов плоскостей и по рис. 1а, определяемых по формулам:
(10)
, (11)
где:
Н, В, , , r, s - принимаются по п.5 рис. 1а.
8. Солнечный азимут светового проема, град., определяется разностью углов азимута солнца и азимута светового проема (рис. 1б и 3)
(12)
где:
- азимут солнца, град. - угол между направлением на юг и горизонтальной проекцией солнечного луча;
- азимут светового проема, град., угол между перпендикуляром к остеклению и направлением на юг;
- для восточной половины небосклона отрицательны, а для западной половины положительны.
Азимуты световых проемов, ориентированные по основным странам света имеют следующие значения: ЮВ - 45, В - 90, СВ - 135, С - 180, Ю±0, ЮЗ - 45, З - 90, СЗ - 135.
9. Затенение светового проема наружными солнцезащитными плоскостями (в строительном исполнении) рассчитывается по формулам (8) - (11) или графическим построением тени по методу Л.А. Глаубянца [5]. Для графического расчета на горизонтальном разрезе окна через точки и (на гранях защитных ребер, (рис.1а) проводятся горизонтальные проекции солнечных лучей до пересечения их с плоскостью стекол.
Отрезки прямых - , - , - определяют ширину тени, падающей на стекло в данный час суток. Пересечение продолжения прямых - , - , и - с проекцией грани горизонтального защитного элемента (козырька) прямой А - Б обозначаются точки , , . Полученные отрезки прямых - , ….... и заменяются соответственно равными им отрезками , которые откладываются на прямой f D, проведенной вдоль защитного козырька на вертикальной проекции окна.
Для каждого расчетного часа через точки проводят вертикальные проекции солнечных лучей до пересечения с плоскостью стекол в точках . Длины отрезков представляют высоты тени, создаваемой козырьком на стеклах светового проема.
На фасаде светового проема строятся границы полученной тени и вычисляется площадь затененной и свободной части светового проема (см. пример 2).
10. Показатель "а" - поглощения ограждениями и оборудованием теплового потока прямой и рассеянной солнечной радиации, передаваемого воздуху помещения конвективными потоками, определяется по табл.5. в зависимости от отношения , в котором показатель суммарного усвоения теплоты ограждениями и оборудованием помещения [1], Вт/град. С:

; (13)
- показатель интенсивность конвективного теплообмена в помещении (м);

, (14)
У…У - коэффициенты теплоусвоения, Вт/(кв.м.град.С), для стен, покрытий и пола принимаются по формулам пунктов 3.4*, 3.5, 3.6* и 4.2* СНиП II-3-79** [4], причем в расчете учитывается только один-два активных внутренних слоя конструкции ограждения со стороны помещения;
А - А - внутренние поверхности ограждений помещения и поверхности оборудования, м.
11. Коэффициенты теплоусвоения для ограждений и оборудования определяются по формулам, Вт/(кв.м.град.С):
для окон и остекления фонарей

, (15)
где:
R- термическое сопротивление теплопередаче остеклений световых проемов, принимаемое по прил. 6*СНиП П-3-79**;
- коэффициент теплоотдачи, принимаемый по табл. 4* СНиП II-3-79**;
для перегородок производится расчет для половины их толщины по формуле:

, (16)
где:
R - термическое сопротивление части слоя, м, перегородки, разделенной по оси симметрии;
S - коэффициент теплоусвоения материала слоя на границе разделения.
Для оборудования [1,2]

, (17)
где:
G - масса оборудования, кг; с - удельная теплоемкость оборудования, Дж/(кг град. С), для металла 481,5 Дж/(кг град .С). )
12. Для определения почасовых поступлений теплоты расходуемой на нагревание приточного воздуха, следует по табл. 1 найти время начала прямой радиации Z и продолжительность прямой радиации через остекленные поверхности помещения , а затем по табл.5, руководствуясь найденными значениями по строке, соответствующей отношению находят значения показателя а для начала радиации Z и затем для всех часов суток Z+1, Z+2 и т.д.
Умножая значение максимального теплового потока солнечной радиации Q (найденного по п.п. 4-9) на полученный показатель а определяют почасовые поступления теплоты, Вт, в помещение, расходуемые на нагревание воздуха (см. пример 1).
13. Тепловой поток теплопередачей, Вт, для данного часа суток через остекленный световой проем (остекление) рассчитывается по формуле:

, (18)
где:
t- средняя за сутки температура наружного воздуха, град. С, принимаемая равной температуре июля по графе 3 таблицы "Температура наружного воздуха" СНиП 2.01.01-82 [6];
А - максимальная суточная амплитуда температуры наружного воздуха в июле, град. С, принимаемая по СНиП 2.01.01-82;
- коэффициент, выражающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха, принимаемый по табл. 6 ;
t - температура воздуха в помещении, град. С, принимаемая по СНиП 2.04.05-91 (8);
А, R - площадь, кв.м, и приведенное сопротивление теплопередаче, кв.м град. С/Вт, остекления светового проема, принимаемое по прил. 6*СНиП II-3-79** или по табл.2 Пособия.
14. Тепловой поток, Вт, через массивную ограждающую конструкцию (наружную стену или покрытие) Q, для данного часа суток (Z) следует определять по формуле.
Q=, (19)
где:
R - сопротивление теплопередаче массивной ограждающей конструкции (наружной стены, покрытия), кв.м град. С/Вт, принимаемое в соответствии с требованиями п.п.2.6-2.9 СНиП П-3-75**;
t, t - средняя температура наружного воздуха в июле, по СНиП 2.01.01-82 [6] и температура воздуха в помещении;
- коэффициент поглощения солнечной радиации поверхностью ограждающей конструкции, принимаемый по приложению 7 СНиП II-3-79** [4 ];
J - среднесуточное значение поверхностной плотности теплового потока суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), Вт/кв.м, поступающей в июле следует принимать по табл. 7 для горизонтальной и табл. 8 для вертикальной поверхности;
- коэффициент равный 1 - при отсутствии вентилируемой воздушной прослойки в ограждении (покрытии) и равным 0,6 для всех других ограждающих конструкций;
n - величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции, определяемая по п. 3.4* СНиП П-3.79** или по формуле [1];

, (20)
где:
- термическое сопротивление ограждения Вт/(кв.м град.С);
- тепловая инерция ограждения,
n = 0,85+0,15 - для многослойных конструкций; (21)
n = 1+0,5R- для конструкций с воздушной прослойкой; (22)
- коэффициенты теплоусвоения материалов первого и второго слоев по ходу тепловой волны, Вт/(кв.м град.С), по СНиП II-3-79**.
- коэффициенты, принимаемые по табл. 6 для каждого часа суток соответственно при ;
- запаздывание температурных колебаний в ограждении определяется по п.15; Z - время максимума суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации, принимаемое по табл.7 и 8;
А - по п. 13;
А - амплитуда суточных колебаний суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), принимая по п.1б;
А- площадь массивной ограждающей конструкции (наружной стены, покрытия), кв.м;
- коэффициенты теплоотдачи наружной и внутренней поверхности ограждения Вт/(мград. С), определяемые соответственно по формуле (24) и табл. 4* СНиП П-3-79**.
15. Запаздывание температурных колебаний в ограждающей конструкции , в часах, определяется по формуле:

, (23)
где:
- тепловая инерция ограждающей конструкции, определяемая по п. 2.4* СНиП II-3-79**.
16. Амплитуда суточных колебаний суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной) А Вт/кв.м, определяется по формуле;

, (24)
где:
- максимальное и среднесуточное значение суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), поступающей на наружное ограждение, принимается по табл. 7 или 8.
17. Выделения теплоты от взрослых людей в производственных помещениях в зависимости от затрат энергии (категории тяжести выполняемой работы и температуру воздуха в рабочей или обслуживаемой зоне помещений) принимаются по табл. 9.
Тепловыделения от людей в жилых зданиях в теплый период года не учитывается, а в холодный период являются частью величины бытовых тепловыделений, определяемых в соответствии со СНиП 2.04.05-91.
Тепловыделения от людей в общественных зданиях и административно-бытовых помещениях промышленных предприятий принимаются по СНиП на проектирование этих зданий или по ведомственным нормативным документам.

2. Примеры расчетов поступлений теплоты от солнечной радиации.

Пример 1. Определить поступление теплоты солнечной радиации в производственное помещение в одноэтажном здании в Москве (56 град. СШ)., имеющем окна в ЮЗ стене без солнцезащитных устройств.
Влияние солнцезащиты - см. пример 2. В помещении поддерживается постоянная температура воздуха 22 град. С. Характеристика ограждающих конструкций помещения приведена в табл. 10. В помещении установлено технологическое оборудование общей массой 3000 кг, при общей поверхности 200 кв.м.
Решение. Расчеты произведены по методике профессора В.Н. Богословского [1].
1. Максимальный тепловой поток солнечной радиации через окна площадью 85 кв.м находим по формуле (3) и табл. 1, при максимальной плотности потока прямой радиации 479 и рассеянной 108 Вт/кв.м, при коэффициенте теплопропускания К =0,61 (по табл. 2) и отсутствии защитных устройств на окнах К = 1; К= 1 и К = 1:
Q (479ґ1 + 108ґ1)ґ1ґ0,61ґ85 = 30436 Вт;
2 Для определения показателя а поглощения помещением теплового потока солнечной радиации по п.10 находим коэффициенты теплоусвоения, Вт/(кв.м град.С):
для окон по формуле (15) У = 1/(0,34 -1/8,7) - 4,44;
для стены по слою керамзитобетона D = 3,2 > 1;
по п. 3.5 СНиП II-3-79** У = S = 5,03;
для покрытия по слою пенобетона, при D>1, по п. 3.5 СНиП II-3-79**
У = S = 2,19;
для перегородок при D/2 = 0,56 < 1 по формуле (16)
У= 0,0315 ґ 17,98 = 10,2;
для пола при D = 0,63 > 0,5 по формуле (27) СНиП II-3-79**
У = 2 ґ S = 2 ґ 16,43 = 32,9;
для оборудования по формуле (17)
У = 3,6 ґ 10 ґ 3000 ґ 481,5 = 52.
3. Показатель суммарного теплоусвоения помещения по формуле (13):

= 4,44.85+5,03.22+2, 19.216+10,2.260+32,9.216+52=10772 Вт/град.С.

4. Показатель интенсивности конвективного теплообмена по формуле (14):

2,55(85+22+216+260+216+200) - 2547,5 Вт/град.С.

5. Показатель поглощения помещением теплового потока солнечной радиации по п. 10:

а = 4,2.

6. По табл. 1 находим общую продолжительность радиации через ЮЗ окна = 10ч и начало радиации в Z = 10ч, по табл. 5 при а = 4,2 находим величины показателя а = 0,18 для Z = 10ч; а = 0,19 для Z+1 = 11ч и т.д. для всех часов суток и записываем их в первую строку табл. 11.
7. Умножим Q = 30436 Вт на показатели а; полученные часовые поступления теплоты, поглощенные помещением и переданные его воздуху, вносим во вторую строку табл. 11.
8. По формуле (18) определяем величину теплового потока теплопередачей через окна, Вт.

Q = (18,1+0,5 ґ 18,5-22)85/0,34 = 2300- 975,

где - определяется по табл. 6 на пересечении графы, соответствующей 15 часам и строки для того часа, где = 1, что соответствует максимальному поступлению теплоты через окна. Вправо и влево от этого значения по строке 15 находим значения , которые записываем в строку 3 табл. 11, а в строках 4 и 5 почасовые поступлении теплоты через окна.
9. Определяем величину теплового потока, Вт, через наружную стену (табл. б) по формуле (19) для

Q= .
Q = 34,9 + 79 + 110,2 ; при ; Q= 34,9+189,2, Вт,
где: J= 202; А= 699-202 = 497 Вт/кв.м по табл.8 для 56
град. СШ; = 1,16(5+10.) = 27,1 Вт/(кв.м град. С).
По формуле (20) затухание амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в стене:

n = (0,83+3 )(0,85+0,15) раз.

Расчет по значительно более сложной формуле (21) СНиП II-33-79** дает n = 22,3 раза - принято в расчете.
10. Поступление теплового потока через наружную стену запаздывает на 2,7D-0,4 = 2,7ґ3,57-0,4 = 9,2 ч по сравнению с поступлением максимального теплового потока на ЮЗ вертикальную плоскость в 15 ч, т.е. максимальное поступление теплоты через стену будет в 15+9,2 24 часа при=1, которое в табл. 6 находится на пересечении строки 24 и графы 24.
Поэтому по строке 24 находим все остальные значения величины 1, записываем их в строку 6 табл. 11 по = 34,9+189,2 Q, Вт - находим все его значения, приведенные в строке 7 табл. 11.
11. Определяем величину теплового потока, Вт, через бесчердачное покрытие по формуле (19):
Q =
=892,2+393,8+696,6.
где = 691+126-327 = 490 Вт/кв.м по табл.7 для 56 град. СШ. По формуле (20)
n.=
Поступление теплового потока через покрытие теплопередачей от наружного воздуха запаздывает на 2,7ґ3,93 - 0,4 = 10,2ч по сравнению с поступлением максимального потока от наружного воздуха в 15ч, т.е. максимум наступит в 15+10,2=25,2 или в 1 час ночи.
Этому соответствует = 1. По аналогии с п. 10 данные для , берем на строке 1 табл. 6 и записываем почасовые поступления теплоты 393,8 в строку 9.
12. Максимальный тепловой поток солнечной радиации на горизонтальную поверхность покрытия поступает в 12ч и с запаздыванием 2,7ґ3,93 - 0,4 = 10,2ч, т.е. в 22ч поступит в помещение, чему соответствует = 1. Данные для , берем на строке 22 табл. 6 записываем в строку 10 табл. 11, вычисляем и записываем почасовые поступления теплоты 696,6 , в строку 11, а в строке 12 приводятся общие поступления теплоты через покрытие.
13. Суммарный максимальный тепловой поток, нагревающий воздух помещения (строка 13 табл. 11) приходится на 17 часов солнечного времени. Он составляет 13,8 кВт или 43% от суммарных максимальных потоков теплоты 30,4 +1,29-0,14+0,88 = 32,4 кВт, рассчитанных с учетом максимального потока солнечной радиации через остекление.
Пример 2. Определить максимальное поступление теплового потока солнечной радиации в 17 часов солнечного времени в помещение, характеристика которого дана в примере 1. Запроектирована защита окон горизонтальными и вертикальными плоскостями в строительном исполнении - козырьками шириной 600 мм и ребрами шириной 500 мм (рис. 3). Высота окон 2 м и ширина 1,2 м, размер r = 0,2 м и S = 0,15 м. Азимут окон 45 град. Солнечный азимут окон 95-45 = 50 град. Азимут солнца () для периода 17 часов по табл. 3 равен 95 град.

Решение. По формулам (8) и (9) определяем коэффициенты

и = 0,92
Определяем солнцезащитные углы по формулам (10) и (11):
,
.
По табл. 4 находим = 0,77; 0,85; = 0,77ґ0,85 = 0,65.
Тепловой поток солнечной радиации в 17 часов по формуле (3) составит:
Тепловой поток при максимальной плотности, принятой в примере 1, с полученными выше коэффициентами К и К по формуле (3) от прямой и рассеянной радиации составит: (479ґ0,578 + 108ґ0,65)ґ0,61ґ85 = 17995 Вт или 59% от максимального теплового потока для незатененного окна. С учетом показателя поглощения, а равного для 17 часов 0,39, тепловой поток, поглощаемый воздухом помещения составят 0,39ґ177995 = 7018 Вт. Поступления от теплопередачи, согласно табл. 11 для 17 часов равны 1026 - 14 + 876 = 1888 Вт, всего 7018 + 1888 = 8906 Вт или 65% от теплового потока через незатененные окна.
Затенение окон от прямой и рассеянной радиации составит (1 - 0,59) 2,4 = 0,984 м. Графическое решение затенения окна представлено на рис. 3. При этом затенение окна от прямой радиации составило:
0,46ґ2 + 0,74ґ0,04 = 0,95 м.
Более подробные данные по средствам солнцезащиты см. [7].

Пример 3. Определить величину теплового потока солнечной радиации, поступающего в 17 ч в помещение, характеристика ограждений которого приведена в примере 1. Помещение дополнительно оборудовано зенитным фонарем с двухслойными стеклопакетами в металлических переплетах площадью 20 кв. м. Окна помещения затенены козырьками и ребрами, как указано в примере 2.
1. Максимальное поступление теплового потока через затененные окна принимаем по примеру 2 - 8906 Вт.
2. Начало поступления теплового потока через фонарь по табл. 1 в 5ч и окончание 20ч, т.е. продолжительность радиации 15ч. Максимальный тепловой поток через фонарь 606+93 = 699 Вт/(кв. град. С) в 12ч солнечного времени.
3. Коэффициент теплоусвоения для фонаря по формуле (15) 1/(0,31-1/8,7) = 5,1 Вт/(кв. м град. С).
4. Показатель суммарного теплоусвоения помещения (по аналогии с п. 3 примера 1):

4,44ґ85+5,1ґ20+5,03ґ22+2,19(216-20)+10,2ґ260+32,9ґ216+52 = 10830.

5. Показатель интенсивности конвективного теплообмена остается равным 2547,5 Вт/град. С по п. 4 примера 1. Следовательно и показатель поглощения теплового потока воздухом помещения
а= (10830/2547,5) 4,2

6. При максимальной продолжительности прямой солнечной радиации 12ч, вместо 15ч отсутствующих в табл. 5, находим для 4,2, при скорректированном начале радиация 7ч (вместо 5) для , т.е. для часа Z+10 - соответствующему 17 часам, по табл. 5 величину а= 0,415.
Тогда расчетами тепловой поток солнечной радиации через фонарь по формулам (2), (3) и (13), с учетом Q по аналогии с п. 8 расчета для примера 1

+ Q = 20(606.1+93.1)0,68.1.0,415 + 20(18,1+0,71.9,2-22)/0,31=
= 3945+170 = 4115 Вт.

7. Тепловой поток через окна и непрозрачные конструкции помещения в расчетные 17ч по примеру 2 равен 8906 Вт и через фонарь 4115 Вт, или всего в помещение поступит 8906 + 4115=13021 Вт

Пример 4. Определить коэффициенты облученности прямой солнечной радиацией К и облученности рассеянной радиации К светового проема в наружной стене здания ( 44 град. СШ) восточной ориентации (А = -90гр.) для 8ч.30 мин. Высота окна Н =2,5м, ширина В = 2м. Имеются наружные солнцезащитные устройства: горизонтальные (козырек) и вертикальные (ребра); 1 = 0,5 м; 1 = 0,5 м; r = 0,2 м; s - 0,3 м, см. рис. 1. Решение. Коэффициент К при азимуте окна А = -90 град.:
по табл. 3 : А = -78 град.; h = 40 град.
по пункту 8 : A =-78 град. - (-90 град.) = 12 град.
По формулам (8) и (9) : К = 1- = 0,91;
K= 1 - = 1,1.
В соответствии с примечанием 2 к п. 6 следует принять К = 1.
По п. 4 : К = 0,91.1=0,91 или 91% площади светового проема будет облучаться прямой солнечной радиацией.
Определяем солнцезащитные углы и по формулам (10) и (11)

= аrсtg = 10°30'; = аrсtg = 12°15'

по найденным углам и по табл. 4 определяем К = 0,84 и К= 0,9.
Коэффициент для учета облучаемости рассеянной радиацией по п. 4, K= 0,9ґ0,84 = 0,76.

Пример 5. Определить поступление теплоты прямой и рассеянной солнечной радиации между 15 и 16 часами через остекление треугольного фонаря общей площадью 42 кв.м. Остекление ориентировано стороной "а" (рис.2) на ЮЗ (азимут остекления А = 55 град.) и стороной "в" на СВ (А = -125 ). Здание расположено в местности 48°СШ. a = 25°.
Решение. На широте 48 град. азимут солнца между 15 и 16 часами, согласно табл. 3 равен 76 град., высота солнца 40 град. По формуле (12) определяем солнечный азимут для остекления : А = 76-55 = 21° ; 0°< 21 < 90°; "в" 76 - (-125 ) = 201°; 90°< 201<270°.
При найденных солнечных азимутах остекления расчет ведем по формулам (4) и (5) для остекления "а" и по формулам (6) и (7) для "в", определив по табл. 1 :q =420 Вт/кв.м, q =427; q = 82; q = 112 Вт/кв.м для ЮЗ ориентации и q = 0 и q =59 Вт/кв, м - для СВ ориентации.
Тогда для остекления "а" : q = 420ґ0,906+427ґ0,423 = 561,1 Вт/кв.м, q = 82ґ0,906+112ґ0,423 = 121,7 Вт/кв.м. Для остекления "в" q = 420ґ0,906-0 = 380,5 Вт/кв.м; q = 82ґ0,906-59ґ0,423 = 49,3 Вт/кв.м. Всего через остекления треугольного фонаря в помещение поступит:

(561,1+121,7)21+(380,5+49,3)21 = 23364,6 Вт или в среднем 556,3 Вт/кв.м.

Таблица 1.

Поверхностная плотность теплового потока J солнечной радиации в июле, прошедшего через вертикальное или горизонтальное остекление световых проемов, Вт/ время начала и окончания прямой радиации.


Географическая широта, Часы до полудня Ориентация вертикального светового проема (до полудня) Горизонтальный световой  
градус   С СВ В ЮВ Ю ЮЗ З
СЗ
проем  
36 5-6 56
35
140
27
157
35
42
24
__
17
__
17
__
17
__
17
13
23
18-19
  6-7 62
69
333
76
388
108
170
80
__
51
__
35
__
38
__
46
22
57
17-18
  7-8 8
79
369
108
465
130
279
128
__
79
__
56
__
53
__
57
279
78
16-17
  8-9 __
73
274
104
443
129
335
129
3
81
__
60
__
63
__
60
465
93
15-16
  9-10 __
69
149
34
356
108
321
98
52
83
__
63
__
64
__
62
626
100
14-15
  10-11 __
67
38
71
104
88
237
86
110
83
__
71
__
65
__
65
715
105
13-14
  11-12 __
67
__
67
31
80
126
83
151
83
3
77
__
72
__
65
747
105
12-13
    Ориентация вертикального светового проема (после полудня) Горизонтальный Часы после
    С СЗ З ЮЗ Ю ЮВ В СВ световой проем полудня
 
Географическая широта, Часы до полудня Ориентация вертикального светового проема (до полудня) Горизонтальный световой  
градус   С СВ В ЮВ Ю ЮЗ З СЗ проем  
40 5-6 71
38
170
46
214
46
50
35
__
20
__
20
__
21
__
22
19
31
18-19
  6-7 51
71
350
96
410
112
183
86
__
55
__
42
__
44
__
46
114
62
17-18
  7-8 6
78
345
114
493
133
302
100
__
71
__
56
__
55
__
57
281
78
16-17
  8-9 __
71
258
104
471
121
354
108
60
73
__
60
__
60
__
60
431
87
15-16
  9-10 __
64
116
80
363
99
342
95
150
79
__
63
__
62
__
62
558
93
14-15
  10-11 __
62
6
71
191
81
274
86
222
83
__
67
__
62
__
65
651
100
13-14
  11-12 __
60
__
67
35
73
172
77
257
83
45
77
__
65
__
65
692
104
12-13
    Ориентация вертикального светового проема (после полудня) Горизонтальный световой Часы после полудня
    С СЗ З ЮЗ Ю ЮВ В СВ проем  
 
Географическая широта, Часы до полудня Ориентация вертикального светового проема (до полудня) Горизонтальный световой  
градус   С СВ В ЮВ Ю ЮЗ З СЗ проем  
44 5-6 84
42
222
53
292
58
72
40
__
23
__
22
__
22
__
23
31
36
18-19
  6-7 42
70
369
98
452
112
209
86
__
55
__
44
__
44
__
44
126
62
17-18
  7-8 __
77
357
110
500
130
333
109
__
71
__
55
__
55
__
55
283
76
16-17
  8-9 __
71
256
101
490
121
398
108
66
79
__
60
__
59
__
60
481
83
15-16
  9-10 __
64
84
80
371
100
387
101
162
81
__
63
__
60
__
62
543
93
14-15
  10-11 __
60
2
71
193
81
305
86
245
84
__
67
__
60
__
64
629
98
13-14
  11-12 __
59
__
67
37
72
214
79
288
85
73
77
__
65
__
65
668
98
12-13
    Ориентация вертикального светового проема (после полудня) Горизонтальный световой Часы после полудня
    С СЗ З ЮЗ Ю ЮВ В СВ проем  
 
Географическая широта, Часы до полудня Ориентация вертикального светового проема (до полудня) Горизонтальный световой  
градус   С СВ В ЮВ Ю ЮЗ З СЗ прем  
48 5-6 93
45
356
60
327
65
95
45
__
27
__
26
__
24
__
26
37
42
18-19
  6-7 35
69
385
98
472
114
237
87
__
55
__
43
__
44
__
44
145
62
17-18
  7-8 __
74
348
107
542
129
363
109
3
73
__
53
__
53
__
53
285
73
16-17
  8-9 __
70
222
99
497
121
427
112
80
81
__
60
__
58
__
59
420
82
15-16
  9-10 __
64
60
81
372
100
419
107
186
86
__
65
__
58
__
62
519
93
14-15
  10-11 __
60
__
71
193
81
352
94
271
87
7
70
__
60
__
64
601
95
13-14
  11-12 __
59
__
67
37
72
251
84
317
88
106
78
__
65
__
65
643
98
12-13
    Ориентация вертикального светового проема (после полудня) Горизонтальный световой Часы после полудня
    С СЗ З ЮЗ Ю ЮВ В СВ проем  
 
Географическая широта, Часы до полудня Ориентация вертикального светового проема (до полудня) Горизонтальный световой  
градус   С СВ В ЮВ Ю ЮЗ З СЗ проем  
52 5-6 102
55
301
69
371
73
116
52
__
31
__
28
__
28
__
28
57
42
18-19
  6-7 26
69
391
98
497
119
272
91
__
59
__
43
__
44
__
44
158
62
17-18
  7-8 __
71
342
106
545
129
328
110
13
76
__
55
__
53
__
53
291
73
16-17
  8-9 __
67
196
96
498
123
448
114
94
85
__
63
__
57
__
58
419
82
15-16
  9-10 __
63
42
79
374
100
429
110
206
87
__
67
__
59
__
60
508
87
14-15
  10-11 __
60
__
69
193
84
333
96
299
90
14
72
__
60
__
62
585
93
13-14
  11-12 __
59
__
65
37
72
272
86
344
91
150
78
__
65
__
63
630
98
12-13
    Ориентация вертикального светового проема (после полудня) Горизонтальный световой Часы после полудня
    С СЗ З ЮЗ Ю ЮВ В СВ проем  
 
Географическая широта, Часы до полудня Ориентация вертикального светового проема (до полудня) Горизонтальный световой  
градус   С СВ В ЮВ Ю ЮЗ З СЗ проем  
56 4-5 88
19
165
32
237
27
28
20
__
12
__
13
__
13
__
13
33
20
19-20
  5-6 103
56
344
74
433
74
140
57
__
35
__
28
__
30
__
30
76
42
18-19
  6-7 17
66
401
93
523
115
287
90
__
58
__
42
__
43
__
44
169
57
17-18
  7-8 __
65
339
98
547
122
424
105
22
74
__
53
__
48
__
53
287
71
16-17
  8-9 __
62
174
87
504
114
479
108
128
85
__
64
__
55
__
56
405
78
15-16
  9-10 __
58
26
71
378
91
479
102
245
88
__
67
__
56
__
57
493
87
14-15
  10-11 __
57
__
62
193
76
427
92
347
91
21
72
__
58
__
58
566
91
13-14
  11-12 __
55
__
59
37
67
330
79
398
92
176
76
__
63
__
53
606
93
12-13
    Ориентация вертикального светового проема (после полудня) Горизонтальный световой Часы после полудня
    С СЗ З ЮЗ Ю ЮВ В СВ проем  
 
Географическая широта, Часы до полудня Ориентация вертикального светового проема (до полудня) Горизонтальный световой  
градус   С СВ В ЮВ Ю ЮЗ З СЗ проем  
60 3-4 39
7
63
9
95
7
__ __ __ __ __ __ 20-21
  4-5 112
28
272
40
291
37
__
28
__
16
__
15
__
14
__
14
49
23
19-20
  5-6 107
51
387
71
448
78
152
58
__
35
__
28
__
30
__
33
92
42
18-19
  6-7 15
59
404
86
542
107
313
85
__
53
__
40
__
40
__
43
178
57
17-13
  7-8 __
57
331
83
556
110
441
96
37
10
__
49
__
45
__
50
284
65
16-17
  8-9 __
55
146
77
509
99
501
98
166
81
__
60
__
50
__
52
391
70
15-16
  9-10 __
51
19
62
378
77
501
92
287
86
__
65
__
51
__
53
466
78
14-15
  10-11 __
51
__
55
193
65
452
84
384
91
70
69
__
53
__
53
534
80
13-14
  11-12 __
50
__
55
37
60
363
74
449
91
215
71
__
56
__
53
578
78
12-13
    Ориентация вертикального светового проема (после полудня) Горизонтальный световой Часы после полудня
    С СЗ З ЮЗ Ю ЮВ В СВ проем  
 
Географическая широта, Часы до полудня Ориентация вертикального светового проема (до полудня) Горизонтальный световой  
градус   С СВ В ЮВ Ю ЮЗ З СЗ проем  
64 3-4 70
19
126
23
121
19
35
12
__
12
__
9
__
9
__
10
34
15
20-21
  4-5 158
38
330
51
307
51
96
38
__
21
__
19
__
21
__
22
63
30
19-20
  5-6 109
52
429
74
471
85
208
62
__
36
__
28
__
31
__
35
105
42
18-19
  6-7 12
55
408
83
558
105
362
85
__
52
__
38
__
37
__
44
187
57
17-19
  7-8 __
52
316
83
576
106
423
95
57
69
__
46
__
42
__
48
286
62
16-17
  8-9 __
51
133
73
519
95
543
95
194
79
__
58
__
46
__
50
386
62
15-16
  9-10 __
49
12
58
379
74
544
91
331
85
__
64
__
48
__
50
443
72
14-15
  10-11 __
48
__
51
193
62
488
82
435
90
116
67
__
49
__
51
507
67
13-14
  11-12 __
48
__
51
37
57
395
74
495
90
256
70
__
51
__
51
544
65
12-13
    Ориентация вертикального светового потока (после полудня) Горизонтальный световой Часы после полудня
    С СЗ З ЮЗ Ю ЮВ В СВ проем  
 
Географическая широта, Часы до полудня Ориентация вертикального светового проема (до полудня) Горизонтальный световой  
градус   С СВ В ЮВ Ю ЮЗ З СЗ проем  
68 2-3 63
17
145
16
144
12
28
9
__
8
__
6
__
7
__
8
29
15
21-22
  3-4 112
28
281
33
258
35
70
19
__
19
__
12
__
9
__
14
59
31
20-21
  4-5 128
44
409
58
384
65
135
42
__
23
__
17
__
19
__
20
82
37
19-20
  5-6 113
52
475
78
504
95
245
66
__
38
__
28
__
31
__
38
134
46
18-19
  6-7 9
55
412
83
534
106
336
88
7
55
__
38
__
37
__
44
198
57
17-18
  7-8 __
51
297
83
588
106
499
99
79
69
__
46
__
42
__
48
283
62
16-17
  8-9 __
51
135
74
531
98
578
99
231
102
__
58
__
46
__
49
376
62
15-16
  9-10 __
48
5
57
394
74
583
91
369
85
__
65
__
48
__
49
440
67
14-15
  10-11 __
48
__
51
193
62
531
85
463
90
174
65
__
49
__
50
483
67
13- 14
  11-12 __
48
__
51
37
57
442
74
523
90
302
71
__
51
__
51
520
67
12-13
    Ориентация вертикального светового проема (после полудня) Горизонтальный световой Часы после полудня
    С СЗ З ЮЗ Ю ЮВ В СВ проем  

Примечание: 1. Значения радиации приводятся в табл. 1 в виде дроби:
над чертой - прямой радиации,
под чертой - рассеянной.
2. Истинное солнечное время с поясным временем приближенно связано соотношением


где: - географическая долгота места строительства в гр.;
N - номер пояса времени, при этом (где - декретное время);
n- установленное отступление от солнечного времени.
где: - поясное время.
- декретное время.
3. Плотность теплового потока от рассеянной радиации дана с учетом рассеянного отражения прямой радиации от земной поверхности со средним альбедо 20%.

Таблица 2.
Сопротивление теплопередаче и коэффициенты теплопропускания заполнений световых проемов (окон, балконных дверей и фонарей.)

№№
пп
Заполнение светового проема Сопротивление теплопередаче кв. м. гр.С/Вт (приведенное) Коэффициент теплопропускания заполнения светового проема, К
1. Одинарное остекление в деревянных переплетах 0,18 0,75
2. Одинарное остекление в металлических переплетах 0,15 0,90
3. Двойное остекление в деревянных спаренных переплетах 0,39 0,60
4. Двойное остекление в деревянных раздельных переплетах 0,42 0,51
5. Двойное остекление в металлических раздельных переплетах 0,34 0,61
6. Двойное остекление витрин в металлических раздельных переплетах 0,31 0,68
7. Тройное остекление в деревянных переплетах (спаренный и одинарный) 0,55 0,41
8. Тройное остекление в металлических переплетах разд. 0,46 0,57
9. Блоки стеклянные пустотелые размером 194х194х98 при ширине швов б мм 0,31 0,55
10. Блоки стеклянные пустотелые размером 244х244х98 при ширине швов б мм 0,33 0,59
11. Профильное стекло швеллерного сечения 0,16 0,72
12. Профильное стекло коробчатого сечения 0,31 0,64
13. Органическое стекло одинарное 0,19 1,0
14. Органическое стекло двойное 0,36 0,90
15. Органическое стекло тройное 0,52 0,82
16. Двухслойные стеклопакеты в деревянных переплетах. 0,36 0,60
17. Двухслойные стеклопакеты в металлических переплетах. 0,31 0,68
18. Одинарное остекление в раздельных деревянных переплетах и двухслойные стеклопакеты 0,53 0,41

Примечание 1. Значения приведенных сопротивлений теплопередачи заполнении световых проемов в деревянных переплетах даны для случаев, когда отношение площади остекления к площади заполнения светового проема равно 0,750,85.
При отношении площади остекления к площади заполнения светового проема в деревянных переплетах, равном 0,6 0,74, указанные в таблице значения ROC следует увеличивать на 10 %, а при отношении площадей, равном 0,88 и более, соответственно уменьшать на 5 %.
2. Значения ROC взяты по приложению 6* СНиП II-3-79** .

Таблица 3.

Высота hS и азимут AS солнца на различных широтах, град. в июле.

Истинное солнечное Географическая широта в град.
время - часы 30 40 44 48 52 56 60 64 68
До
полудня

После

полудня
hS As hs As hs As hs As hs As hs As hs As hs As hs As
2 - 3 21 - 22                                 4 145
3 - 4 20 - 21                         1 130 3 131 6 131
4 - 5 19 - 20                 3 119 5 120 7 120 9 119 10 118
5 - 6 18 - 19 6 111 8 111 9 111 10 110 12 109 13 108 14 107 15 106 16 104
6 - 7 17 - 18 18 104 19 104 19 100 20 99 21 97 21 95 21 94 21 92 21 91
7 - 8 16 - 17 30 94 29 93 29 90 30 87 30 85 29 82 28 81 27 79 27 77
8 - 9 15 - 16 42 86 41 82 40 78 40 76 38 72 37 69 36 67 34 64 32 61
9 - 10 14 - 15 54 75 52 69 50 65 49 60 47 56 45 53 43 50 40 49 37 45
10 - 11 13 - 14 65 56 62 49 59 45 56 40 54 36 51 33 48 31 44 29 40 28
11 - 12 12 - 13 73 24 69 20 65 18 61 16 58 13 54 12 50 11 46 10 42 9
12
полдень
74 0 70 0 66 0 62 0 58 0 54 0 50 0 46 0 42 0

Таблица 4.

Коэффициенты облученности

Тип солнцезащитной Солнцезащитные углы и , град. (по рис.1)
конструкции 10 20 30 40 50 60
Горизонтальная 0,84 0,70 0,58 0,47 0,36 0,27
Вертикальная К 0,92 0,85 0,79 0,73 0,68 0,63

Примечание.
Коэффициент облученности К при наличии горизонтальных и вертикальных элементов затенения следует определять как произведение соответствующих коэффициентов
К х К.

Примечание: если Z=m > 24 ч, то коэффициент принимается для Z= m - 24 ч



Таблица 6

Коэффициент гармонического изменения температуры наружного воздуха для каждого часа суток.

  ЧАСЫ СУТОК
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24
1 1 0,97 0,87 0,71 0,5 0,26 0 -0,26 -0,5 -0,71 -0,87 -0,97 -1 -0,97 -0,87 -0,71 -0,5 -0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97
2 0,97 1 0,07 0,97 0,71 0,5 0,26 0 -0,26 -0,5 -0,71 -0,87 -0,97 -1 -0,97 -0,87 -0,71 -0,5 -0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87
3 0,87 0,97 1 0,97 0,87 0,71 0,5 0,26 0 -0,26 -0,5 -0,71 -0,87 -0,91 -1 -0,97 -0,87 -0,71 -0,5 -0,26 0 0,26 0,5 0,71
4 0,71 0,87 0,97 1 0,97 0,57 0,71 0,5 0,26 0 -0,26 -0,5 -0,71 -0,87 -0,97 -1 -0,97 -0,87 -0,71 -0,5 -0,26 0 0,26 0,5
5 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,97 0,87 0,71 0,5 0,26 0 -0,26 -0,5 -0,71 -0,87 -0,97 -1 -0,97 -0,87 -0,71 -0,5 -0,26 0 0,26
6 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,97 0,87 0,71 0,5 0,26 0 -0,26 -0,5 -0,71 -0,87 -0,97 -1 -0,97 -0,87 -0,71 -0,5 -0,26 0
7 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,97 0,87 0,71 0,5 0,26 0 0,26 -0,5 -0,71 -0,87 -0,97 -1 -0,97 -0,97 -0,71 -0,5 -0,26
8 -0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,97 0,87 0,71 0,5 0,26 0 -0,26 -0,5 -0,71 -0,87 -0,97 -1 -0,97 -0,87 -0,71 -0,5
9 -0,5 -0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,97 0,87 0,71 0,5 0,26 0 -0,26 -0,5 -0,71 -0,87 -0,97 -1 -0,97 -0,87 -0,71
10 -0,71 -0,5 -0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,97 0,87 0,71 0,5 0,26 0 -0,26 -0,5 -0,71 -0,87 -0,97 -1 -0,97 -0,87
11 -0,87 -0,71 -0,5 -0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,97 0,87 0,71 0,5 0,26 0 -0,26 -0,5 -0,71 -0,87 -0,97 -1 -0,97
12 -0,97 -0,87 -0,71 -0,5 -0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,97 0,87 0,71, 0,5 0,26 0 -0,26 -0,5 -0,71 -0,87 -0,97 -1
13 -1 -0,97 -0,87 -0,71 -0,5 -0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,97 0,87 0,71 0,5 0,26 0 -0,26 -0,5 -0,71 -0,87 -0,97
14 -0,97 -1 -0,97 -0,87 -0,71 -0,5 -0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,97 0,87 0,71 0,5 0,26 0 -0,26 -0,5 -0,71 -0,87
15 -0,87 -0,97 -1 -0,97 -0,87 -0,71 -0,5 -0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,97 0,87 0,71 0,5 0,26 0 -0,26 -0,5 -0,71
16 -0,71 -0,87 -0,97 -1 -0,97 -0,87 -0,71 -0,5 -0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,97 0,87 0,71 0,5 0,26 0 -0,26 -0,5
17 -0,5 -0,71 -0,87 -0,97 -1 -0,97 -0,87 -0,71 -0,5 -0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,97 0,87 0,71 0,5 0,26 0 -0,26
18 -0,26 -0,5 -0,71 -0,87 -0,97 -1 -0,97 -0,87 -0,71 -0,5 -0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,97 0,87 0,71 0,5 0,26 0
19 0 -0,26 -0,5 -0,71 -0,87 -0,97 -1 -0,97 -0,87 -0,71 -0,5 -0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,97 0,87 0,71 0,5 0,26
20 0,26 0 -0,26 -0,5 -0,71 -0,87 -0,97 -1 -0,97 -0,87 -0,71 -0,5 -0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,97 0,87 0,71 0,5
21 0,5 0,26 0 -0,26 -0,5 -0,71 -0,87 -0,97 -1 -0,97 -0,87 -0,71 -0,5 -0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,97 0,87 0,71
22 0,71 0,5 0,26 0 -0,26 -0,5 -0,71 -0,87 -0,97 -1 -0,97 -0,87 -0,71 -0,5 -0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,97 0,87
23 0,87 0,71 0,5 0,26 0 -0,26 -0,5 -0,71 -0,87 -0,97 -1 -0,97 -0,87 -0,71 -0,5 -0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,97
24 0,97 0,57 0,71 0,5 0,26 0 0 -0,5 -0,71 -0,87 -0,97 -1 -0,97 -0,87 -0,71 -0,5 -0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1

Примечание: если = а > 24 ч, то значение коэффициента принимается для соответствующего часа суток при = а - 24 ч.

Таблица 7.

Поверхностная плотность потока солнечной радиации: , поступающей на горизонтальную поверхность, Вт/, в июле

Географическая широта ЧАСЫ СУТОК ДО ПОЛУДНЯ Среднее суточное значение
град. 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10 10-11 11-12
36 48
35
164
77
334
10
521
133
654
143
770
149
849
151
344
40 56
42
168
84
338
105
509
119
635
126
743
135
788
140
333
44 77
49
181
84
349
102
509
112
621
126
718
131
761
133
331
48 91
56
209
84
356
99
495
112
593
126
685
129
733
133
328
52 119
56
223
84
364
100
495
112
586
119
666
126
719
133
329
56 140
56
237
77
359
96
482
105
572
119
650
122
691
126
327
60 160
56
251
77
359
87
468
91
544
105
615
105
663
105
319
64 174
56
258
77
363
84
468
84
523
98
588
92
628
91
319
68 216
63
272
77
363
84
461
84
523
91
570
92
607
91
332
 
ЧАСЫ СУТОК ПОСЛЕ ПОЛУДНЯ
 
  18-19 17-18 16-17 15-16 14-15 13-14 12-13  

Таблица 8.

Поверхностная плотность потока солнечной радиации: , поступающей на вертикальную поверхность, северной ориентации, Вт/м2, в июле

Географическая широта,
ЧАСЫ СУТОК ДО ПОЛУДНЯ
Среднее суточное значение
град. 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10 10-11 11-12
36 79
32
128
93
58
107
__
99
__
93
__
91
__
91
73
40 105
43
104
95
52
106
__
96
__
86
__
82
__
81
71
44 125
52
99
94
20
104
__
96
__
86
__
81
__
80
72
48 141
60
93
93
__
104
__
94
__
86
__
81
__
80
73
52 155
73
77
93
__
96
__
91
__
85
__
81
__
80
79
56 159
76
64
90
__
87
__
83
__
78
__
77
__
74
80
60 157
70
53
80
__
77
__
73
__
70
__
69
__
67
82
64 160
71
37
74
__
71
__
69
__
66
__
65
__
65
88
68 166
71
20
73
__
70
__
69
__
67
__
65
__
64
104
 

ЧАСЫ СУТОК ПОСЛЕ ПОЛУДНЯ

 
  18-19 17-18 16-17 15-16 14-15 13-14 12-13  

Таблица 8а.

Поверхностная плотность потока солнечной радиации:, поступающей на вертикальную поверхность, южной ориентации, Вт/, в июле

Географическая широта,. ЧАСЫ СУТОК ДО ПОЛУДНЯ Среднее суточное значение
град 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10 10-11 11-12
36 __ __
28
__
98
___
132
___
132
___
133
___
133
55
40 __
27
__
72
__
95
60
106
150
106
222
109
257
110
110
44 __
31
__
73
7
96
99
106
199
110
276
113
314
114
128
48 __
36
__
73
28
99
137
110
242
116
327
118
370
120
159
52 __
43
__
80
58
102
171
114
283
119
378
121
424
123
168
56 __
46
__
78
83
101
207
114
327
120
428
122
479
124
187
60 __
46
5
72
108
94
250
109
369
116
471
122
534
123
204
64 __
49
9
71
136
93
279
106
412
114
518
121
582
121
221
68 51
51
14
73
145
93
320
106
465
115
568
121
637
121
241
 
ЧАСЫ УТОК ПОСЛЕ ПОЛУДНЯ
 
  18-19 17-18 16-17 15-16 14-15 13-14 12-13  

Таблица 8б.
Поверхностная плотность потока солнечной радиации: , поступающей на вертикальную поверхность, юго-восточной к
юго-западной ориентации, Вт/, в июле

Географическая широта
ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ ЮГО-ВОСТОЧНОЙ ОРИЕНТАЦИИ
Среднее суточное значение
град. 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10 10-11 11-12 12-13 13-14 14-15 15-16 15-17 17-18 18-19 19-20 20-21 21-22
36       60
31
212
108
314
172
395
174
384
133
308
116
200
112
80
104

96
__
91
__
84
__
77
__
42
__
21
      138
40       66
46
225
116
364
148
425
146
417
129
352
112
254
104
119
98

91
__
85
__
81
__
76
__
56
__
27
      147
44       95
53
256
116
395
148
467
146
460
136
380
116
297
107
150
104
19
91
__
85
__
81
__
74
__
59
__
30
      161
48     2
10
125
62
286
119
427
148
497
151
429
144
429
127
335
113
190
105
41
94
__
88
__
81
__
74
__
58
__
35
__
6
    177
52     5
20
154
71
316
122
457
149
521
154
518
149
465
131
373
116
230
105
65
98
__
92
__
85
__
73
__
58
__
35
__
12
    191
56     23
27
184
77
346
121
488
142
551
145
561
138
502
124
413
107
260
102
91
96
__
92
__
86
__
72
__
56
__
37
__
17
    202
60   12
9
76
35
198
79
377
115
512
130
579
133
582
124
534
113
448
101
259
96
128
93
__
88
__
81
__
66
__
53
__
37
__
23
__
6
  213
64   58
16
140
46
267
84
430
115
541
129
622
129
624
123
570
112
483
100
340
941
169
92
2
86
__
78
__
63
__
52
__
38
__
26
__
13
  235
68 35
12
105
24
174
58
314
90
456
120
576
134
663
134
669
123
616
114
529
101
378
95
198
93
23
87
__
79
__
63
__
52
__
38
__
30
__
19
__
9
259
 
ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ ЮГО-ЗАПАДНОЙ ОРИЕНТАЦИИ
 
  21-22 20-21 19-20 18-19 17-18 16-17 15-16 14-15 13-14 12-13 11-12 10-11 9-10 8-9 7-8 6-7 5-6 4-5 3-4 2-3  









Таблица 8в.

Поверхностная плотность потока солнечной радиации: , поступающей на вертикальную поверхность,
северо-восточной и северо-западной ориентации, Вт/м2, в июле.

Географическая широта,
ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ СЕВЕРО-ВОСТОЧНОЙ ОРИЕНТАЦИИ
Среднее суточное значение
град. 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10 10-11 11-12 12-13 13-14 14-15 15-16 16-17 17-18 18-19 19-20 20-21 21-22 22-23
36         183
28
454
102
488
146
393
147
265
114
98
97
__
91
__
87
__
84
__
83
__
81
__
77
__
63
__
23
        129
40       11
1
193
63
398
130
428
154
335
140
200
108
55
96
__
91
__
87
__
87
__
84
__
81
__
77
__
63
__
29
        123
44       35
6
252
72
419
133
424
149
324
137
170
108
38
96
__
91
__
87
__
86
__
84
__
81
__
74
__
60
__
31
        123
48       70
19
191
81
437
133
420
144
305
134
143
109
22
96
__
91
__
87
__
86
__
84
__
80
__
72
__
59
__
35
__
8
      125
52       108
32
342
93
449
131
418
143
281
130
119
107
8
93
__
87
__
85
__
84
__
81
__
79
__
72
__
59
__
37
__
12
      127
56     23
5
187
44
391
95
460
125
414
133
260
119
93
95
__
84
__
80
__
79
__
78
__
77
__
76
__
72
__
59
__
41
__
16
      129
60     73
13
310
53
442
96
469
116
412
112
236
104
65
82
__
73
__
73
__
72
__
72
__
72
__
71
__
67
__
58
__
44
__
24
__
7
    134
64   17
7
163
29
395
67
490
101
473
112
395
112
221
99
41
78
__
70
__
70
__
70
__
69
__
67
__
67
__
64
__
59
__
48
__
30
__
16
    143
68 29
9
169
19
320
43
465
79
541
106
483
112
366
112
204
100
29
77
__
70
__
70
__
70
__
67
__
66
__
66
__
64
__
60
__
52
__
35
__
23
__
12
__
7
164
  ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ СЕВЕРО-ЗАПАДНОЙ ОРИЕНТАЦИИ  
  22-23 21-22 20-21 19-20 18-19 17-18 16-17 15-16 115 13-14 12-13 11-12 10-11 9-10 8-9 7-8 6-7 5-6 4-5 3-4 2-3 1-2  









Таблица 8г.

Поверхностная плотность потока солнечной радиации: , поступающей в июле на вертикальную поверхность,
восточной и западной ориентации Вт/м2.

Географическая широта,
ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ ВОСТОЧНОЙ ОРИЕНТАЦИИ
Среднее суточное значение
град. 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10 10-11 11-12 12-13 13-14 14-15 15-16 16-17 17-18 18-19
36 151
45
442
147
535
177
515
174
440
147
286
120
105
108
__
98
__
91
__
86
__
85
__
74
__
47
__
17
1б2
40 242
63
476
151
561
179
542
164
442
134
276
110
101
99
__
88
__
84
__
84
__
81
__
73
__
59
__
28
169
44 332
79
514
151
579
177
563
163
452
135
279
108
105
98
__
87
__
81
__
81
__
80
__
73
__
59
__
30
180
48 371
88
536
155
590
174
565
164
454
135
279
110
105
98
__
87
__
81
__
79
__
78
__
72
__
59
__
34
184
52 468
101
579
164
614
174
579
169
461
135
28
113
105
96
__
87
__
81
__
77
__
77
__
72
__
59
__
41
200
56 482
101
594
156
621
165
579
155
461
121
283
102
105
91
__
85
__
79
__
76
__
74
__
65
__
58
__
41
201
60 509
105
623
144
632
149
586
134
461
104
285
88
105
81
__
76
__
72
__
69
__
67
__
62
__
54
__
41
206
64 535
115
635
141
655
143
597
129
463
101
285
84
106
77
__
70
__
66
__
63
__
63
__
57
__
50
__
42
215
68 572
189
663
143
669
143
611
131
480
101
279
84
106
77
__
70
__
66
__
63
__
63
__
57
__
50
__
42
239
  ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ ЗАПАДНОЙ ОРИЕНТАЦИИ  
  18-19 17-18 16-17 15-16 14-15 13-14 12-13 11-12 10-11 9-10 8-9 7-8 6-7 5-6  


Таблица 9.

Тепловыделения от взрослых людей

Показатели Тепловыделения от взрослых людей, Вт
при температуре окружающего воздуха в
  10 15 20 25 30 35
В состоянии покоя
Тепловыделения явные 143 116 87 58 41 12
скрытые 23 29 29 35 52 81
полные 163 145 116 93 93 93
При легкой работе (категория I)
Тепловыделения явные 151 122 99 64 41 6
скрытые 29 35 52 81 105 140
полные 180 157 151 145 146 46
При работе средней тяжести (категория II а)
Тепловыделения явные 166 135 108 73 44 7
скрытые 51 66 90 121 150 187
полные 217 201 198 194 194 194
При работе средней тяжести (категория II 6)
Тепловыделения явные 182 150 119 84 49 9
скрытые 71 97 126 158 193 233
полные 253 247 245 242 242 242
При тяжелой работе
Тепловыделения явные 198 163 129 93 52 12
скрытые 93 128 163 198 238 279
полные 291 291 291 291 290 291

Таблица 10 к примеру 1.

        Коэффициенты
№№ п/п Конструкция и материал Плотность, Кг/ Толщина, м
Удельная теплопроводность
Вт/
Теплоусвоение
Вт/
S
Термическое сопротивление
/Вт
R
Тепловая инерция
I. Окна двойные в металлических рамах, площадью 85 в Ю-З стене 0,34
II. Наружная стена площадью 22 м, ориентированная на Ю-З.
1. Облицовочный слой из известкового песчаного раствора 1600 0,015 0,7 8,7 0,021 0,186
2. Керамзитобетон 1000 0,21 0,33 5,03 0,636 3,2
3. Облицовочный слой (см.1) 1600 0,015 0,7 8,7 0,021 0,186
          всего 0,667
0,83*
3,57
III. Бесчердачное покрытие площадью 216 м
1. Ковер (рубероид) 600 0,01 0,17 3,53 0,06 0,21
2. Керамзитобетон 1800 0,02 0,8 10,5 0,025 0,26
3. Пенобетон 400 0,20 0,14 2,19 1,43 3,13
4. Плита железобетон 2500 0,035 1,92 17,98 0,018 0,33
          Всего 1,533
1,685*
3,93
IV. Внутренние перегородки площадью 260 м
1. Железобетон 2500 0,22/2 1,92 17,98 0,063/2 0,56
V. Пол площадью 216 м
1. Железобетонная плита 2500 0,045 1,92 17,98 0,023 0,42
2. Асфальтобетон 2100 0,04 1,05 16,43 0,038 0,63
          Всего 0,061 1,05

*) с учетом тепловосприятия от наружного воздуха 1/27,1 и теплоотдачи воздуху помещения 1/8,7

Таблица 11 к примеру 1.

Часы суток 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24
Тепловой поток солнечной радиации через окна, начало 10ч Q=30436 Вт(макс)
1. Q 0,23 0,22 0,22 0,21 0,21 0,20 0,19 0,19 0,18 0,18 0,19 0,22 0,27 0,31 0,35 0,38 0,39 0,38 0,36 0,32 0,28 0,26 0,25 0,24
2. Q 7000 6696 6696 6392 6392 6037 5783 5783 5478 5478 5783 6696 8218 9435 10633 11566 11870 11566 10957 9740 8522 7913 7609 7305
Тепловой поток через окна теплопередачей Q=2300 +975 Вт и общий тепловой поток
3. -0,87 -0,97 -1 -0,97 -0,87 -0,71 -0,5 -0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,97 0,87 0,71 0,5 0,26 0 -0,26 -0,5 -0,71
4.   -2976 -3206 -3275 -3206 -2976 -2608 -2125 -1573 -975 -377 175 658 1026 1256 1335 1256 1026 658 175 -377 -375 -1573 -2125 -2608
5. Всего
через окно
4024 3490 3421 3186 3416 3479 3658 4210 4503 5101 5958 7354 9244 10693 10978 12822 12896 12224 11132 9363 7547 6340 5484 4597
Тепловой поток через стену Q= 34,9 + 199,2 ; ; начало 10 ч =9,2 ч
6. 0,97 0,87 0,71 0,5 0,26 0 -0,26 -0,5 -0.71 -0,87 -0,97 -1 -0,97 -0.87 -0,71 -0, 5 -0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1
7. 219 200 169 130 84 35 -14 -60 -100 -130 -149 -154 -149 -130 -100 -60 -14 35 84 130 169 200 219 224
Телповой поток через покрытие Q= 892,2 + 393,8 + 696,6
8. 1 0,97 0,87 0,71 0,5 0,26 0 -0,26 -0,5 -0,71 -0,87 -0,97 -1 -0,97 -0,87 -0,71 -0,5 -0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97
9. Q 394 382 343 280 197 102 0 -102 -197 -280 -343 -382 -394 -382 -343 -280 -196 -102 0 102 197 280 343 182
10. 0,71 0,5 0,26 0 -0,26 -0,5 -0,71 -0,87 -0,97 -1 -0,97 -0,87 -0,71 -0,5 -0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,97 0,87
11. Q 495 348 181 0 -181 -348 -495 -606 -655 -697 -655 -606 -495 -348 -181 0 181 348 495 608 655 697 655 606
12. Всего
Q+ Q + 892,2
1781 1622 1416 1172 908 646 397 184 40 -85 -106 -96 3 162 368 612 870 1138 1387 1600 1744 1869 1890 1880
Суммарный тепловой поток поступающий в помещение
13. Всего 6024 5312 5006 4488 4408 4160 4041 4334 4443 4886 5703 7104 9098 10725 12246 13374 13758 13397 12608 11093 9460 8409 7593 6701

Список литературы.

1. В.Н. Богословский. Строительная теплофизика. Издательство "Высшая школа". Москва,1970.
2. В.Н. Богословский. Тепловой режим зданий. Москва. Стройиздат,1977г.
3. СНиП II-33-75. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха.
4. СНиП II-3-70**. Строительная теплотехника. Москва,1985г.
5. Справочник проектировщика. Часть П. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Под редакцией И.Г. Староверова. Стройиздат,1978г.
6. СНиП 2.01.02. Строительная климатология и геофизика, 1983г.
7. Руководство по проектированию и применению солнцезащитных средств в промышленных зданиях. Москва. Стройиздат,1980г.
8. СНиП 2.04.05-91.






рис. 1 Световой проем с солнцезащитными плоскостями: а - строительные размеры и построения затенения остекления наружными плоскостями; б - схема влияния высоты и азимутов солнца на световой проем ; H - высота проема ; В - ширина проема ; Гп - горизонтальная солнцезащитная плоскость ; Вп - вертикальная солнцезащитная плоскость;
1 - высота солнца ; - град. ; 2 - плоскость светового проема ; 3 - перпендикулярная плоскость к световому проему ; 4 - перпендикуляр к плоскости светового проема; 5 - проекция солнечного луча на плоскость 3; 6 - азимут солнца А,град. ; 7 - солнечный азимут остекления светового проема А,град.; 8 - азимут светового проема А.




Рис. 2. Световой фонарь с наклонным остекленением
1 и 2 - перпендикуляры к остеклению.






Рис. 3 к примеру 2.
Построение затенения окна по заданным координатам солнца: ,.
Площадь тени от прямой солнечной радиации 0,46 2 + 0,04 0,74 = 0,95 кв.м.